求。牛腿配筋计算由于，因而该牛腿可按构造要求配筋。根据构造要求。实际选用，水平箍筋选用。图牛腿尺寸简图目录单层单层工业厂房课程设计任务书设计题目主要内容使用的原始资料数据及设计技术要求进度安排完成后应上交的材料参考资料总评成绩计算书结构构件选型及柱截面尺寸确定荷载计算排架内力分析恒荷载作用下排架内力分析屋面活荷载作用下的内力分析风荷载作用下的内力分析吊车荷载作用下的内力分析内力组合柱截面设计选取控制截面最丌利内力上柱配筋计算下柱配筋计算柱的裂缝宽度计算柱箍筋配置牛腿设计柱的吊装验算单层单层工业厂房课程设计任务书设计题目单层工业厂房课程设计图风荷载体型系数及排架计算简图吊车本厂房选用的吊车，查表可得参数，。根据及，可算得到吊车梁的支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值，如图所示。吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计值为,吊车横向水平荷载作用在每个轮上的吊车横向水平荷载标准值为作用在排架柱上的吊车水平荷载设计值为图吊车荷载作用下支座反力影响线排架内力分析该厂房为单跨等高排架，可用剪力分配法进行内力分析。其中柱的剪力分配系数计算结果见表。表柱剪力分配系数表柱别柱恒荷载作用下排架内力分析恒载作用下排架的计算简图如图所示。图中的重力荷载及力矩是根据图确定的，即由于图所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱按柱顶不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力可参考表相应公式计算。对于边柱，。则则排架柱顶下动铰支座的总反力为各柱柱顶最后剪力分别为根据上述再结合平衡条件就可得到各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图。对于正负号的规定见图。图恒载作用下排架内力图屋面活荷载作用下的内力分析排架计算简图如图所示。其中，它在柱顶及变阶处引起的力矩为，对于柱，则则排架柱顶下动铰支座的总反力为各柱柱顶最后剪力分别为排架各柱的弯矩图及柱底剪力轴力图如图。图跨作用屋面活荷载时排架内力图风荷载作用下的内力分析左吹风时计算简图如图所示。对于柱，，，查表得各柱顶剪力分别为排架内力如图所示。图左吹风时排架内力图右吹风时计算简图如图所示。将所示柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图所示。图右吹风时排架内力图吊车荷载作用下的内力分析作用于柱计算简图如图所示，其中吊车竖向荷载和在牛腿顶面处引起的力矩为取时，则恒载内力须乘以如区时，则恒载内力须乘以。柱截面设计仍以柱为例。混凝土强度等级为纵向钢筋采用级，上下柱对称配筋。选取控制截面最不利内力对上柱，截面有效高度取，则大偏心受压和小偏心受压界限破坏时对应的轴向压力为由表可见，上柱ⅠⅠ截面共有组不利内力，组内力均满足,故均按大偏心受压。对这组内力，按照弯矩相差不多时，轴力越小不越不利轴力相差不多，弯矩越大越不利的原则，可确定上柱的最不利内力为，对下柱，截面的有效高度取，则大偏心受压与小偏心受压界限破坏时对应的轴向压力为由表可见，下柱ⅡⅡ和ⅢⅢ截面有组不利内力，均满足。对这组内力采用与上柱ⅠⅠ截面相同的分析方法，可得下柱的最不利内力为ⅡⅡ截面，ⅢⅢ截面，上柱配筋计算上柱的最不利内力为，。查由附表，可得有吊车厂房排架方向柱的计算长度为取取，故取进行计算。选，则，故满足要求。由附表，可得垂直于排架方向柱的计算长度，，，则满足弯矩作用平面外的承载力要求。下柱配筋计算由分析结果可知，下柱取下列两组为最不利内力进行配筋计算按，计算查附表，得下柱计算长度。截面尺寸，，。取取，，先假定中和轴在受压翼缘内，则且，故取进行计算。受压区在受压翼缘内，按，计算取，先假定中和轴在受压翼缘内，则且，故为大偏心受压构件，受压区在受压翼缘内，取则选。验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力，，满足要求。柱的裂缝宽度计算规范规定，对的柱应进行裂缝宽度验算。由表可知，按荷载准永久组合计算时，上柱及下柱的偏心距分别为柱箍筋配置非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量般有构造要求控制。根据构造要求，上下柱均选用箍筋。牛腿设计根据吊车梁支承位置截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图所示。其中牛腿截面宽度，牛腿截面高度，。牛腿截面高度验算按公式验算，其中，牛腿顶面无水平荷载,取，按下式确定得，故牛腿截面高度满足要对于柱则排架各柱顶剪力分别为排架各柱的弯矩图及柱底剪力轴力图如图。图作用。脚手架结构自重产生的轴心压力查脚手架计算手册，个柱距范围内每米高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值，则米高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值为。脚手架活载产生的轴心压力本工程脚手板按层算，查的脚手板产生的轴心压力为脚手架的防护材料产生的轴心压力为按装饰阶段两层同时作业时，施工荷载，查得施工荷载产生的轴心压力为，则总的轴心压力为立柱段的轴心压力设计值立柱稳定性验算根据立柱截面积，回转半径，钢材抗压强度设计值，立柱计算长度系数，立柱长细比查得稳定系数，则，立杆稳定性满足要求。根据现场钢管的抽查,钢管的壁厚不与设计钢管的壁厚有差钢管材质检验报告，做好防锈处理，刷红黄相间防锈漆旧管要进行检查，锈蚀程度要在满足的要求之内钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。扣件要有产品质量合格证，不得有裂纹气孔，扣件和钢管的贴合面必须严格整行，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件表面做好防锈处理。脚手板采用毛竹制作。第四章搭设立杆基础按脚手架的柱距排距要求进行放线定位，钢管脚手架基础用砼硬化，落地立杆垂直稳放在砼预制块上，尺寸为，设纵横相连扫地杆。立杆基础外侧设置截面为的排水沟，并在外侧设宽的砼地面。二杆件搭设脚手架搭设顺序如下放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第步纵向水平杆第步横向水平杆连墙件第二步纵向水平杆第二步横向水平杆三剪刀撑的设置脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始按水平距离米设置排剪刀撑，剪刀撑杆件与地面成度角，自下而上，左右连续设置。杆件搭接不宜设在同平面上，搭接长度不小于，且不少于两个扣件紧固。四脚手架外侧自第二步起设米高同材质的防护栏杆和高的踢脚杆，顶排防护栏杆设两道，高度分别为米和米。脚手架的高度，里立杆低于檐口，平屋顶外立杆高于檐口米。脚手板用不细于号铅丝双股并联绑扎。外侧用合格的密目安全网封闭。每隔米，内侧作业层与墙面处用密目安全网封闭。五连墙件的设置连墙件在底层第步纵向水平杆处开始设置，宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于。连墙件竖向间距为米，水平间距为米。当处在墙角处，连墙件偏米设置个，其它按水平间距每隔米设置个。脚手架到顶时，最后道连墙件必须加密。连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉结应采用刚性拉结，段用钢管锚入梁中，用扣件连接。第五章拆卸全面检查脚手架的扣件连接连墙件支撑体系是否符合安全要求。拆除安全技术措施，由单位工程负责人逐级进行安全技术交底。拆除顺序必须按搭设的逆顺序逐层自上而下进行，作到步清，严禁上下同时拆卸。所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架。拆除下来的构配件必须及时分段集中运至地面堆放整齐，严禁抛扔。六安全操作注意求。牛腿配筋计算由于，因而该牛腿可按构造要求配筋。根据构造要求。实际选用，水平箍筋选用。图牛腿尺寸简图目录单层单层工业厂房课程设计任务书设计题目主要内容使用的原始资料数据及设计技术要求进度安排完成后应上交的材料参考资料总评成绩计算书结构构件选型及柱截面尺寸确定荷载计算排架内力分析恒荷载作用下排架内力分析屋面活荷载作用下的内力分析风荷载作用下的内力分析吊车荷载作用下的内力分析内力组合柱截面设计选取控制截面最丌利内力上柱配筋计算下柱配筋计算柱的裂缝宽度计算柱箍筋配置牛腿设计柱的吊装验算单层单层工业厂房课程设计任务书设计题目单层工业厂房课程设计图风荷载体型系数及排架计算简图吊车本厂房选用的吊车，查表可得参数，。根据及，可算得到吊车梁的支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值，如图所示。吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计值为,吊车横向水平荷载作用在每个轮上的吊车横向水平荷载标准值为作用在排架柱上的吊车水平荷载设计值为图吊车荷载作用下支座反力影响线排架内力分析该厂房为单跨等高排架，可用剪力分配法进行内力分析。其中柱的剪力分配系数计算结果见表。表柱剪力分配系数表柱别柱恒荷载作用下排架内力分析恒载作用下排架的计算简图如图所示。图中的重力荷载及力矩是根据图确定的，即由于图所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱按柱顶不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力可参考表相应公式计算。对于边柱，。则则排架柱顶下动铰支座的总反力为各柱柱顶最后剪力分别为根据上述再结合平衡条件就可得到各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图。对于正负号的规定见图。图恒载作用下排架内力图屋面活荷载作用下的内力分析排架计算简图如图所示。其中，它在柱顶及变阶处引起的力矩为，对于柱，则则排架柱顶下动铰支座的总反力为各柱柱顶最后剪力分别为排架各柱的弯矩图及柱底剪力轴力图如图。图跨作用屋面活荷载时排架内力图风荷载作用下的内力分析左吹风时计算简图如图所示。对于柱，，，查表得各柱顶剪力分别为排架内力如图所示。图左吹风时排架内力图右吹风时计算简图如图所示。将所示柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图所示。图右吹风时排架内力图吊车荷载作用下的内力分析作用于柱计算简图如图所示，其中吊车竖向荷载和在牛腿顶面处引起的力矩为