油加工产品开发出了新的用途，而且应用新技术提取或进步加工出的煤焦油馏分产品更具市场竞争力。因此应用新技术新工艺，从煤焦油中提取市场急需的各类贵重化工产品，不仅实现了资源综合利用，提高了产品附加值，而且经济效益环境效益社会效益明显，对煤焦油的精制加工极为重要。蒸馏分离可以合理利用资源，节省不可再生资源，并减少分散加工带来的环境污染获取最佳经济效益和社会效益。同时对我国社会主义经济建设有着重要意义。我国煤焦油初馏装置规模较小，普遍在万吨年以下，但我国焦化量大，焦油产量增加，加工空间大，同时深层产品潜力更大。所以煤焦油的深加工前景广阔。我国现有焦油年加工能力为万吨，在建加工能力万吨，而拟建的加工能力达到万吨，投产后合计年加工能力达到万吨。与世界先进水平相比，能力小技术水平低产品品种少能耗高环境污染严重。造成这现象的主要原因是煤焦油分散加工。目前仍未建成座现代化的煤焦油集中加工厂。上海宝钢于世纪年代建成的煤焦油加工系统的主要设备技术从日本引进，但规模偏小，产品副产品只有种，中间产品种，与国内同行相比，技术上没有多大突破，我国煤焦油加工业的状况与德国进行比较，存在较大的差距，分离精制技术低，产品数量少，品级低，而且其市场还有待于进步开拓，不少化工企业从国外进口焦化原料，而焦化行业却因产品找不到国内市场又不得不低价出口。近年来，由于受到来自石油化工的激烈竞争，以及钢铁工业的制约，其发展比较缓慢且不均衡。进入世纪年代中期，由于对煤焦油产品的需求，人们对煤焦油加工工业的重要地位又有了新的认识，煤焦油加工工业作为区域经济发展的重要支柱产业已经形成，特别在当前原油价格大幅上涨的背景下，石油化工原料成本不断攀高石化产品竞争力大大削弱，高油价时代的到来，为长期处于竞争劣势的煤化工提供了个千载难逢的发展机遇。国外发现展状近十几年来，德国和日本等许多发达国家已将煤焦油的分离和利用的重点由高含量组分转向低含量组分，以从中获取合成精细化学品所需的高附加值成分，并且成功地开发出系列先进的煤焦油加工新工艺。德国是最早利用煤焦油的国家。世界闻名的些工艺流程几乎都是德国斯蒂尔公司和考伯斯公司设计的，它们投入相当大的力量，积极开发与完善加工新技术，扩大产品品种，提高产品的质量等级。目前，吕特格公司的焦油加工能力为万，他们已能生产多种芳烃产品，煤焦油的化工利用率接近，位居世界之首。日本的焦化工业发展较快，现有煤焦油加工能力已达万。煤焦油加工工艺最大的是考伯斯二次气化工艺的改进型。近十多年来，在住友金属化学新日铁化学神户制钢和川崎制铁等多家公司的共同努力下，日本的煤焦油加工业已形成了集中化大型化和现代化的产业体系。日本十分重视煤焦油加工方面新技术的研究与开发，在煤焦油的精密分离和焦化产品的深度加工利用等方面取得了令人瞩目的成就。前苏联的煤焦油加工能力直很强，单机年处理煤焦油的能力高达万，采用的多是次汽化单或双塔流程，精制的焦油产品约有种，其煤焦油分离效率仅次于德国。作为发展中国家，印度的煤焦油加工生产水平也较高，目前其生产量达万。印度在萘苯甲苯及二甲苯和酚的生产工艺方面取得了突出的成就，在甲苯萘和蒽的催化氧化方面也做了大量的研究和开发工作。产品方案国外煤焦油加工有种模式生产是全方位多品种，提纯和配制各种规格和等级的产品二是在煤焦油加工产品的基础上，向着精细化工染料医药方面延伸的深加工产品三是重点加工沥青类产品，国内煤焦油加工产品主要是酚类萘洗油粗蒽沥青等。工艺流程国内外焦油蒸馏的工艺大同小异，都是脱水分馏，但国外的工艺比国内要多样化。国内的焦油蒸馏工艺与国外工艺相比较，差距并不大，只是适用的场合不同。焦油蒸馏国内多采用常压塔式两塔式切取两混或三混馏分的蒸馏工艺。引进的煤焦油蒸馏装置有如下特点采用连续脱水脱轻油，馏分塔为减压操作，塔顶采出酚油，塔底为软化点的软沥青采用方箱管式炉，其中，软沥青与焦油换热各馏分采用蒸汽发生器产生的低压蒸汽馏分塔塔顶的油汽采用空气冷凝冷却器，并为减压操作，可节能减压抽出的尾气与分离酚水，均送往管式炉焚烧馏分塔材质选用抗腐蚀低碳合金钢。只要对国内工艺的设备仪表控制能量利用方面做些改进工作，就能够变成先进和实用的工艺。环保水平锅炉房产生的锅炉烟气生产中产生的各种工艺废气生产工艺设备噪声工艺中产生的固体废物。在废水废渣的处理上国内外所采取的措施基本相同，所不同的是国内处理后的指标要差点。废气处理主要是指焦油加工过程中的放散气和沥青烟气的处理。国外焦油厂收集这部分废气，并集中到洗涤塔，净化降温后送管式炉焚烧。有些焦油加工厂的油槽顶部还进行氮封，其放散气排出的可能性就更小。而国内只有个别焦油加工装置对放散气进行集中收集处理，大部分装置都是自由放散。但只要严格管理，认真处理，达到国外处理水平是完全可以实现的。节标米当空气过剩系数时的实际需氧量为标米标米湿煤气表以米湿煤气为基准的计算结果湿煤气组成含量体积焦炉煤气可燃成分的燃烧反应式理论需氧量米废气组成米合计当空气过剩系数时的实际需氧量为标米标米湿煤气未参加燃烧的过剩氧量为当时，标米标米湿煤气当时，标米标米湿煤气燃烧标米为湿煤气所需的干空气量为当时，标米标米湿煤气当时，标米标米湿煤气由干空气带入的氮气量为当时标米标米湿煤气当时标米标米湿煤气当大气温度和相对湿度为时，则空气入的水汽量为当时标米标米湿煤气当时标米标米湿煤气表燃烧标米为湿煤气所产生的废气量及其组成标米空气过剩系数废气量耗热量和煤气用量的计算次蒸发温度在管式炉连续蒸馏装置中，煤焦油蒸馏是以次蒸发的方式进行的。所谓次蒸发温度，就是指在二段蒸发器中，液体与蒸汽之间达到平衡状态时的温度。管式炉二段焦油出口温度必须保证焦油在二段蒸发器内次蒸发所需的热量。次蒸发温度与馏份产率及二段蒸发器底部压力有关。二段蒸发器底部压力设器底总压为毫米汞柱，进入器底的直接气量为无水焦油的，无水焦油量为千克时，馏份产率，含水。水蒸汽的千摩尔公斤分子数油汽的千摩尔按表计算油气分压毫米汞柱次蒸发温度先按下式确定次蒸发直线的正切与蒸发压力关系式中在定压力下，次蒸发直线倾角的正切由进而算出次蒸发温度式中馏份产率，查得，在次蒸发温度为，馏份产率为时，焦油焓千卡千克千焦千克。设由管式炉至二段蒸发器的管道热损失为，则设管式炉二段出口焦油的焓为千卡千克。实际上，由二段蒸发器底通入过热蒸汽，故次蒸发温度较计算为底。有效耗热量焦油在段内吸收的热量加热无水焦油所需的热量千卡时千焦时式中无水焦油处理量，千克时焦油在及时的焓，千焦千克加热和蒸发焦油中水分所需的热量千卡时千焦时焦油中所含的水分，千克时水蒸气在炉管出口处的焓，千焦时水在炉管入口处的焓，千卡千克图在不同温度下焦油馏分及油类的焓蒸发焦油中部分轻油所需的热量设在第段内焦油中被蒸出的轻油为无水焦油的。轻千卡时千焦时式中轻轻油馏份的蒸发潜热，千卡千克则第段的有效耗热量为千卡小时千焦时工艺用蒸汽过热所吸收的热量千卡时千焦时式中过热的蒸汽量，千克时千克厘米饱和水蒸气的焓，取千卡千克千克厘米过热水蒸气的焓，取千卡千克焦油在二段内吸收的热量二段焦油出口温度，其焓为千焦千克，则焦油在二段内所吸收的热量为千卡时千焦小时式中焦油在二段出口与入口温度下的焓，千焦千克加热与蒸发焦油中水份所需的热量千卡时千焦时式中无水焦油中所含的水份二段出口状态下过热水蒸汽和二段入口状态下水的焓，千卡千克则二段的有效耗热量为千卡时千焦时总有效热量千卡时千焦小时热损失废气带走的热量当空气过剩系数，废气温度时，废气带走的热量占总热量式中湿废气体积，在时，标米湿煤气能生成标米的湿废气废气的平均比热千卡标米上述计算式中的各数据为废气中各组成的量及其比热，后者可由表得。表不同温度下几种气体和蒸汽的平均比热温度比热，千卡标米温度比热，千卡标米炉体的散热损失取辐射段和对流段的总热损失占总耗热量的。热效率热效率η总热消耗量千卡时千焦小时煤气耗量标米湿煤气湿煤气重度千克标米式中分别为在标准状态下的气体重度，千克标米湿煤气的重量流量千克时废气量当时，每标米湿煤气产生的废气量为千克标米则废气量为为千克时管式炉的计算与选型辐射段计算焦油二段加热的有效热负荷为千卡时，占总有效热负荷千焦时的。通常辐射段的热负荷为全炉热负荷的。因此，将辐射段作为二段加热。估算辐射管管壁平均温度式中原料焦油在辐射段入口处和出口处的温度,辐射段加热面积式中辐射段热负荷，热效率η总热消耗量千卡小时辐射段表面积热强度，设千焦米时辐射管管径及管心距管径选择式中管内径，米管内流体重量流速，千克米秒按实际情况，焦油管式炉重量速度选取。此时，相当于管内线速度为米秒，今取千克米秒管内焦油流量，取千克时管程数选用，石油裂化钢管。管心距加大管心距可以提高管表面热强度，管心距般采用外径，此处取毫米。辐射段炉体尺寸辐射管总长及根数对于不设辐射锥或折烟板的圆筒炉，火焰直接照射遮蔽管，因此，把遮蔽管当作辐射管看待。遮蔽管长度可取辐射管总长的，设为。则遮蔽管总长辐射管有效长度露出长度与炉膛大小及火嘴结构有关，般圆筒炉的高径比，即小炉高径比应大些。取米，则辐射管根数取根炉管节圆直径将根炉管分为组，每组为根。组间管心距取为毫米，则节圆直径为炉膛直径般炉管中心距炉膛内壁约为。即当量冷平面火焰和赤热烟气的部分，辐射热能直接传给管组，并为管组所吸收。另部分热能通过炉墙，再度辐射至炉内，然后再被管组所吸收，其余部分热能上升至对流段。这种复杂情况，在设计计算中，为简化计算，以当量冷平面来代替管排进行计算。当量冷面为理想黑平面，与管排具有相同的吸收能力。对于辐射管，当量冷平面米式中有效吸收因数，为管心距与管径之比的函数，查图得辐射管根数辐射管有效长度，米管心距，米对于遮蔽管，因遮蔽管的后面没有再辐射的炉墙，故不能吸收再辐射热，但由于赤热气体直接流过遮蔽管，籍对流传热给它的热量远较般辐射管为高，此对流热用以补偿再辐射而有余，故设。遮蔽管每排根，每根有效长米。则当量冷平面