端梁支承截面水平重心线下部半面积矩...故由上面的计算可知，强度足够。.主梁的垂直刚度验算主梁在满载小车轮压作用下，在跨中所产生的最大垂直挠度可按下式进行计算式中因此可得.允许的挠度值由下式可得级因此.主梁的水平刚度验算式中作用在主梁上的集中惯性载荷作用在主梁上的均布惯性载荷由此可得.水平挠度的许用值因此由上面计算可知，主梁的垂直和水平刚度均满足要求。当起重机工作无特殊要求时，可以不必进行主梁的动刚度验算。端梁的计算.计算载荷确定设两根主梁对端梁的作用力相等，则端梁的最大支反力式中大车轮距，小车轮距，传动侧车轮轴线至主梁中心线的距离，取因此可得端梁垂直最大弯矩端梁在主梁支反力作用下产生的最大弯矩为...式中导电侧车轮轴线至主梁中心线的距离，。.端梁水平最大弯矩端梁因车轮在桥式起重机,金属,结构设计,毕业设计,全套,图纸前言桥式起重机是应用非常广泛的起重机械。随着社会主义建设的发展,桥式起重机的需要与日俱增,我国每年的桥机产量在万吨以上。桥式起重机的桥架结构是起重机的重要组成部分,它的重量占起重机自重的,要使用大量的钢材。桥架自重也直接影响厂房建筑承重结构及基础的土建费用与材料消耗。在确保产品使用安全及正常使用年限的前提下,尽最减轻桥架自重是节约金属材料的重要途径。我国生产的桥式起重机,不论是通用桥式起重机或是冶金工厂用特种桥式类型起重机,在年以前由于设计力量薄弱,基本上是沿用国外的设计,桥架结构以箱型和四桁架型等传统结构型式为主。直到年大跃进以后,由于破除迷信,在群众性的技术革新运动推动下,才试制了些新型桥架结构的桥式起重机,其中主要的如偏轨箱型单主梁结构三角桁架结构等等。但是由于没有及时总结经验,研究试验工作也做得不够,没有在改进与提高以后进行推广,因此桥架选型工作仍然是我们当前迫切要做的工作,应该比较系统的有组织的研究适合我国各个产业部门采用的桥架结构型。我国在桥式起重机的产品系列化通用化和标谁化方面虽然也做了些工作,但为了使桥架结构定型,还要做大量的工作。目前生产的基本情况是吨小起重量桥式起重机仍以箱型结构为主,箱型结构是应用最为广泛的传统结构。它具有制造简便生产工效高通用性强等系列的优点,因而迄今仍然是国内外桥式起重机的常用桥架形式。在国内,在年代和年代初期,吨的小起重量系列产品和吨的大起重量系列产品都采用箱型结构。.总体方案拟定本次设计与以往的输送机主要有以下几点的改进吨位标注排为单梁桥式起重机。铭牌装置横梁电动葫芦吨位牌装置图单梁桥式起重机简图.主梁跨度,是由上下盖板和两块垂直的腹板组成封闭箱形截面实体板梁连接。端梁部分在起重机中有着重要的作用，它是承载平移运输的关键部件。端梁部分是由车轮组合端梁架组成，端梁部分主要有上盖板，腹板和下盖板组成端梁是由两段通过连接板和角钢用高强螺栓连接而成。在端梁的内部设有加强筋，以保证端梁架受载后的稳定性。主梁的设计主梁跨度,是由上下盖板和两块垂直的腹板组成封闭箱形截面实体板梁连接，主梁横截面腹板的厚度为,翼缘板的厚度为，主梁上的走台的宽度取决于端梁的长度和大车运行机构的平面尺寸，主梁跨度中部高度取，主梁和端梁采用搭接形式，主梁和端梁连接处的高度取，腹板的稳定性由横向加劲板和，纵向加劲条或者角钢来维持，纵向加劲条的焊接采用连续点焊，主梁翼缘板和腹板的焊接采用贴角焊缝，主梁通常会产生下挠变形，但加工和装配时采用预制上拱。端梁的设计端梁部分在起重机中有着重要的作用，它是承载平移运输的关键部件。端梁部分是由车轮组合端梁架组成，端梁部分主要有上盖板，腹板和下盖板组成端梁是由两段通过连接板和角钢用高强螺栓连接而成。在端梁的内部设有加强筋，以保证端梁架受载后的稳定性。端梁的主要尺寸是依据主梁的跨度，大车的轮距和小车的轨距来确定的大车的运行采用分别传动的方案。在装配起重机的时候，先将端梁的段与其中的根主梁连接在起，然后再将端梁的两段连接起来。本设计主要对单梁桥式起重机进行介绍，确定了其总体方案并进行了些简单的分析。单梁桥式起重机具有加工零件少，工艺性好通用性好及机构安装检修方便等系列的优点，因而在生产中得到广泛采用。我国在吨到吨的中小起重量系列产品中主要采用这种形式，但这种结构形式也存在些缺点自重大易下挠，在设计和制造时必须采取些措施来防止或者减少。主要设计尺寸计算.大车轮距取.主梁高度理论值.端梁高度取桥架端部梯形高度取.主梁腹板高度根据主梁计算高度.，最后选定腹板高度确定主梁截面尺寸主梁中间截面各构件板厚推荐确定如下腹板厚上下盖板厚主梁腹板内壁间距根据下面关系式来决定因此取盖板宽度取主梁的实际高度同理，主梁支承截面的腹板高度取，这时支承截面的实际高度。.加劲板的布置尺寸为了保证主梁截面中受压构件的局部稳定性，需要设置些加劲构件。主梁端部大加劲板的间距，取主梁端部梯形部分小加劲板的间距主梁中部矩形部分大加劲板的间距若小车钢轨采用轻轨。其对水平重心轴线的最小抗弯截面模数，则根据连续梁由钢轨的弯曲强度条件求得加劲板间距此时连续梁的支点即加劲板所在位置使个车轮轮压作用在两加劲板间距的中央式中小车的轮压，取平均值，并设小车自重为动力系数，查得.钢轨的许用应力，因此，根据布置方便，取.由于腹板的高厚比，所以要设置水平加劲杆，以保证腹板局部稳定性。采用角钢做水平加劲杆主梁的计算.计算载荷确定查得半个桥架不包括端梁的自重，则主梁由于桥架自重引起的均布载荷查表查得主梁由于集中驱动大车运行机构的长传动轴系引起的均布载荷，取.由表查得运行机构中央驱动部件重量引起的集中载荷为主梁的总均布载荷主梁的总计算均布载荷式中冲击系数，查得.作用在根主梁上的小车两个车轮轮压值可选用考虑动力系数.动力系数。.主梁垂直最大弯矩由下式计算主梁垂直最大弯矩设敞开式司机操纵室的重量为其重心距支点的距离为将已知数值代入上式并计算可得.主梁水平最大弯矩由下式计算主梁的水平最大弯矩式中重力加速度,大车起动制动加速度平均值，查得，则不计冲击系数和动载系数时主梁垂直最大弯矩，由下式计算得因此得主梁水平最大弯矩取.主梁的强度验算主梁中间截面的最大弯曲应力根据下式计算式中主梁中间截面对水平重心轴线的抗弯截面模数，其近似值少，工艺性好通用性好及机构安装检修方便等系列的优点，因而在生产中得到广泛采用。我国在吨到吨的中小起重量系列产品中主要采用这种形式，但这种结构形式也存在些缺点自重大易下挠，在设计和制造时必须采取些措施来防止或者减少。主要设计尺寸计算.大车轮距取.主梁高度理论值.端梁高度取桥架端部梯形高度取.主梁腹板高度根据主梁计算高度.，最后选定腹板高度确定主梁截面尺寸主梁中间截面各构件板厚推荐确定如下腹板厚上下盖板厚主梁腹板内壁间距根据下面关系式来决定因此取盖板宽度取主梁的实际高度同理，主梁支承截面的腹板高度取，这时支承截面的实际高度。.加劲板的布置尺寸为了保证主梁截面中受压构件的局部稳定性，需要设置些加劲构件。主梁端部大加劲板的间距，取主梁端部梯形部分小加劲板的间距主梁中部矩形部分大加劲板的间距若小车钢轨采用轻轨。其对水平重心轴线的最小抗弯截面模数，则根据连续梁由钢轨的弯曲强度条件求得加劲板间距此时连续梁的支点即加劲板所在位置使个车轮轮压作用在两加劲板间距的中央式中小车的轮压，取平均值，并设小车自重为动力系数，查得.钢轨的许用应力，因此，根据布置方便，取.由于腹板的高厚比，所以要设置水平加劲杆，以保证腹板局部稳定性。桥式起重机,金属,结构设计,毕业设计,全套,图纸前言桥式起重机是应用非常广泛的起重机械。随着社会主义建设的发展,桥式起重机的需要与日俱增,我国每年的桥机产量在万吨以上。桥式起重机的桥架结构是起重机的重要组成部分,它的重量占起重机自重的,要使用大量的钢材。桥架自重也直接影响厂房建筑承重结构及基础的土建费用与材料消耗。在确保产品使用安全及正常使用年限的前提下,尽最减轻桥架自重是节约金属材料的重要途径。我国生产的桥式起重机,不论是通用桥式起重机或是冶金工厂用特种桥式类型起重机,在年以前由于设计力量薄弱,基本上是沿用国外的设计,桥架结构以箱型和四桁架型等传统结构型式为主。直到年大跃进以后,由于破除迷信,在群众性的技术革新运动推动下,才试制了些新型桥架结构的桥式起重机,其中主要的如偏轨箱型单主梁结构三角桁架结构等等。但是由于没有及时总结经验,研究试验工作也做得不够,没有在改进与提高以后进行推广,因此桥架选型工作仍然是我们当前迫切要做的工作,应该比较系统的有组织的研究适合我国各个产业部门采用的桥架结构型。我国在桥式起重机的产品系列化通用化和标谁化方面虽然也做了些工作,但为了使桥架结构定型,还要做大量的工作。目前生产的基本情况是吨小起重量桥式起重机仍以箱型结构为主,箱型结构是应用最为广泛的传统结构。它具有制造简便生产工效高通用性强等系列的优点,因而迄今仍然是国内外桥式起重机的常用桥架形式。在国内,在年代和年代初期,吨的小起重量系列产品和吨的大起重量系列产品都采用箱型结构。.总体方案拟定本次设计与以往的输送机主要有以下几点的改进吨位标注排为单梁桥式起重机。腹板上连接螺栓的直径静截面下腹板连接螺栓的直径梁高连接处的垂直弯矩.上盖板和腹板角钢的连接焊缝受力计算上盖板角钢连接焊缝受剪，其值为.腹板角钢的连接焊缝同时受拉和受弯，其值分别为腹.腹计算螺栓和焊缝的强度螺栓的强度校核.精制螺栓的许用抗剪承载力剪.螺栓的许用抗拉承载力拉.式中由于拉拉,剪剪则有所选的螺栓符合强度要求焊缝的强度校核对腹板由弯矩产生的焊缝最大剪应力.式中.焊缝的惯性矩由剪力产生的焊缝剪应力.折算剪应力.由表查得式中焊缝的计算厚度取对上角钢的焊缝.由上计算符合要求。焊接工艺设计对桥式起重机来说，其桥架结构主要是由很多钢板通过焊接的方法连接在起，焊接的端梁支承截面附近的弯矩端梁支承截面的弯曲应力.端梁支承截面的剪应力.端梁支承截面的合成应力.端梁材料的许用应力验算强度结果，所有计算应力均小于材料的许用应力，故端梁的强度满足要求。主要焊缝的计算.端梁端部上翼缘焊缝端梁支承截面上盖板对水平重心线的截面积矩.端梁上盖板翼缘焊缝的剪应力.式中上盖板翼缘焊缝数焊肉的高度，取.。.下盖板翼缘焊缝的剪应力验算端梁支承截面下盖板对水平重心线的面积矩..端梁下盖板翼缘焊缝的剪应力水平重心线的半面积矩端梁中间截面的最大弯曲应力端梁中间截面的剪应力端梁支承截面对水平重心线的惯性矩截面模数及面积矩的计算如下首先求水平重心线的位置水平重心线距上盖板中线的距离.水平重心线距腹板中线的距离.水平重心线距下盖板中线的距离.端梁支承截面对水平重心线的惯性矩端梁支承截面对水平重心线的最小截面模数端梁

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