长毕业设计论文第页共页选用标准底卸式箕斗型见表。表型箕斗特征表型号名义载重量箕斗自重有效容积最大提升高度潞安集团五阳二矿万吨新井设计第页共页矿井通风与安全通风系统的确定概述根据邻近矿井的数据及实际勘探资料，可以推算出本设计矿井属低瓦斯矿井，带区平均瓦斯涌出量为，瓦斯涌出量小。煤层无爆炸自燃倾向性。矿井通风系统的确定矿井通风系统对保证矿井安全生产提高经济效益具有极其重要的作用。根据本设计井田的实际情况，选择通风系统主要考虑因素如下自然因素煤层赋存深度露头，勘探最深，深部亦可能含煤本设计矿井属于低瓦斯矿井，煤尘有定爆炸危险本设计矿井年产，矿区范围内地质条件简单。经济因素设计矿井通风系统时要仔细考虑井巷工程量通风运营费设备运转维修和管理条件等。结合上述情况，本设计矿井年生产能力，井田倾向较大，瓦斯含量高，煤层赋存浅，地质条件较为简单，且本设计井田范围内采区数目少。参照原煤炭部于年制定的关于改革矿井开拓布置的若干技术规定，本设计矿井采用中央分区式通风系统，进风井位于井田中央，回风井位于井田边界，具有安全性好通风阻力小漏风少噪音小安全出口多。主扇工作方式的确定矿井主扇的工作方式有三种压入式抽出式混合式。本设计矿井采用抽出式的主扇工作方式，其原因如下抽出式通风线路漏量小，系统较简单，且容易将有些地点的有害气体排到井外如果采用压入式，使井下风流处于正压状态，主扇停转时瓦斯涌出量将可能增大，容易引起事故。且压入式通风的线路较复杂，管理较困难采用混合式通风，会产生较大的通风阻力，且风机设备多，管理复杂华北科技学院毕业设计论文第页共页抽出式通风使井下风流处于负压状态，旦主扇因故障停转，井下风流处于压力升高，有可能使瓦斯涌出量减少。综合上述，且根据本设计矿井的实际情况，确定该矿井的通风方式为抽出式。风量计算和风量分配矿井风量计算的规定矿井风量按煤炭工业矿井设计规范煤矿安全规程相关规定进行计算。矿井总进风量为式中矿井总进风量采煤工作面实际需风量和掘进工作面实妹需风量和硐室实际需要风量和矿井除了采煤，掘进和硐室需要风量之外其它井巷的需要风量和矿井通风系数。采掘工作面及硐室所需风量的计算采煤工作面所需风量的计算采煤工作面的风量应该按以下几方面分别计算，取其最大值。按瓦斯涌出量计算式中第个采煤工作面需要的风量第个采煤工作面瓦斯绝对涌出量第个采煤工作面因瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，通常机采工作面取炮采工作面取水采工作面取。潞安集团五阳二矿万吨新井设计第页共页则按工作面进风流温度计算采煤工作面应有良好的气候条，其气温与风速应符合表的要求。表采煤工作面空气温度与风速对应表采煤工作面进风流气温采煤工作面风速由上式得按工作面人员数量计算华北科技学院毕业设计论文第页共页式中每人每分钟应供给的最低风量第个采煤工作面同时工作的最多人数，个所以根据规程的有关规定，工作面需风量应从多个因素计算中取最大值，则工作面需风量确定。掘进工作面需风量的计算煤巷半煤岩和岩巷掘进工作面的风量，应按下列因素分别计算，取其最大值。按瓦斯涌出量计算式中第个掘进工作面需要的风量第个掘进工作面瓦斯绝对涌出量第个掘进工作面的瓦斯涌出不均匀和备用风量系数，般可取。即按炸药量计算式中每使用炸药的供风量第个掘进工作面次爆破使用的最大炸药量按局部通风机吸风量计算式中第个掘进工作面同时运转的局部通风机额定风量的和。各种通风机的额定风量可以按表选取。为防止局部通风机吸循环风的风量备用系数，般取。进风巷道中无瓦斯涌出时取，有瓦斯涌出时取。潞安集团五阳二矿万吨新井设计第页共页表各种局部通风机的额定风量风机型号额定风量故按工作面人员数量计算式中第个掘进工作面同时工作的最多人数，个。独立硐室实际需风量计算硐室总风量为其它巷道实际需风量计算各类其他用风巷道的需风量，应根据瓦斯涌出量和风速分别进行计算，采用其最大值。按瓦斯涌出量计算按最低风速验算故取矿井总供风量矿井的总进风量应按采煤掘进硐室和其他地点实际需要的风量总和计算。由公式计算如下式中矿井总进风量华北科技学院毕业设计论文第页共页采煤工作面实际需风量和掘进工作面实妹需风量和硐室实际需要风量和矿井除了采煤，掘进和硐室需要风量之外其它井巷的需要风量和矿井通风系数。风量分配按照风量分配原则及煤矿安全规程的各项规定本设计矿井的风量分配如下采煤工作面分配风量为掘进工作面分配风量为硐室分配风量为其它井巷需风量为。风量的调节方法与措施局部风量调节本设计矿井采用增阻法，调节风量。主要采用风窗调节方法。矿井总风量调节矿井总风量采用改变主扇的工作特性来改变。起主要原理是改变主扇转速或改变主扇中叶片安装角的办法。风速验算采煤工作面风速验算按最低风速验算各个采煤工作面的最小风量满足要求。按最高风速验算各个采煤工作面的最大风量潞安集团五阳二矿万吨新井设计第页共页满足要求。各个煤巷或半煤巷掘进工作面的最小风量满足要求。按最高风速验算，各个掘进工作面的最大风量满足要求。式中第个掘进工作面巷道的净断面积，。其它井巷风速验算其它井巷需风量满足要求。大巷风速验算矿井总风量根据规程中要求，大巷中风速不能超过,则符合要求。通过验算，各风速均满足要求。华北科技学院毕业设计论文第页共页表井下巷道的适宜风速表序号巷道名称适宜风速运输大巷主石门井底车场回风大巷回风石门回风平硐采区进风巷进风上山采区回风巷回风上山采区运输机巷胶带输送机巷采煤工作面表井下巷道允许风速表井巷名称允许风速最低最高无绳提升设备的风井和风硐专为升降物料的井筒风桥升降人员和物料的井筒主要进回风巷架线电机车巷道运输机巷道采区进回风道回采工作面掘进机的煤巷和半煤岩巷掘进中岩巷其它行人巷道矿井通风阻力的计算确定全矿井最大通风阻力和最小通风阻力摩擦阻力的计算潞安集团五阳二矿万吨新井设计第页共页结合矿井通风阻力的计算原则，摩擦阻力的计算如下摩式中井巷的磨擦阻力磨擦阻力系数井巷的长度井巷的周边井巷保证冲制质量和毛刺方向的致性，便于模具结构。在本设计中采用了如图所示的杠杆式倒冲机构。图倒冲机构示意图图中，梭形杠杆安装在下模座内的空槽内，由刚性支架支撑。主动杆安装在上模，从动杆装入下模垫板内。为增加导向长度设置了导向套。冲切凸模的导向面是圆柱面，其上端是长方形弯曲凸模。凸模与杠杆用轴固定，持转动配合。导向保护套镶入凹模中对弯曲凸模进行导向。倒冲结构的复位是靠左侧弹簧的弹力来实现的。自动监测与安全保护装置多工位级进模在高速冲床上工作，它不但有自动送料装置，而且还必须在整个冲压生产过程中有防止失误的安全检测装置。因为模具在工作过程中，只要有次失误，如误进给凸模折断叠片废料堵塞等，均能使模具损坏，甚至造成设备和人身事故。检测装置可以设置在模具内，也可以设置在模具外。当模具在出现非正常的情况时，设置的各种检测装置传感器能迅速的把信号反馈给压力机的制动机构，立即使压力机停止运动，起到安全保护作用。传感器的传感方式有接触式和非接触式两种。本设计中采用的是接触式的导正孔检测结构。当浮动检测销由于送料失误，不能进入条料的导正孔时，便有条料推动检测销向上移动，同时推动接触销使微动开关闭合，因为微动开关是与压力机的电磁离合器是同步的，所以使电磁离合器脱开，压力机滑块停止运动。本设计中所采用的装置既可以是导正孔导正，也可以是制件本身导正。浮动检测销接触销微动开关图安全监测装置示意图第五章多工位级进模的装配模具在装配过程中，要多次把上模部分与下模部分闭合和卸下，并对有关部件进行调整。对于大型精密模具而言，由于其重大，装配时工人劳动强度大，且不安全，所以，常常采用模具装配机来进行装配和翻转，装配完成后，还可以在装配机上进行试冲，检查模具的装配质量，以便进步调整各部件制件的位置，直到符合装配要求为止。模具零件的固定多工位级进模中的凸模凹模及导正销等零件，为了便于拆装和损坏后的快速更换，般都采用压入固定。凸模固定有台肩的圆形凸模，压入部位应有引导部分，引导部分可采用小圆角，小锥度或磨小部分直径，即压入部的前端将直径磨小，固定部分长度应大于固定板厚度左右。无台肩的成形凸模的非刃口端面四周应修成小圆角或小斜度，便于压入。当凸模或凹模压入部位不允许有圆角锥度时，可在固定板形孔的凸模或镶件压入方向修成，高度为左右的斜度作引导。压入时应对固定板及被压入零件去磁，并用显微镜查凸凹模刃口质量，清除异物，涂润滑油。压入时避免使用压力机，只能用铜锤或铜棒轻轻敲入，若过盈量较大，由装配钳工研磨后装入。凸模等工作零件压入固定孔应进行垂直度检查，压入少许时检查，压入固定长度的再作检查装配后需进行最终磨削凸模装配后，应使凸模台肩部分与固定板在同平面内。磨削时用导磁等高铁支撑，等高铁应使凸模端面离工作台面，磨削后应保持固定板厚和平行度不变。凹模固定凹模压入固定板时，若台肩与固定板台阶孔深度不致时也需要磨削，使其下平面在同平面内。当凹模台肩厚度小于固定板台阶深度时，可在台阶孔中加垫片厚度为，保证下平面平齐长毕业设计论文第页共页选用标准底卸式箕斗型见表。表型箕斗特征表型号名义载重量箕斗自重有效容积最大提升高度潞安集团五阳二矿万吨新井设计第页共页矿井通风与安全通风系统的确定概述根据邻近矿井的数据及实际勘探资料，可以推算出本设计矿井属低瓦斯矿井，带区平均瓦斯涌出量为，瓦斯涌出量小。煤层无爆炸自燃倾向性。矿井通风系统的确定矿井通风系统对保证矿井安全生产提高经济效益具有极其重要的作用。根据本设计井田的实际情况，选择通风系统主要考虑因素如下自然因素煤层赋存深度露头，勘探最深，深部亦可能含煤本设计矿井属于低瓦斯矿井，煤尘有定爆炸危险本设计矿井年产，矿区范围内地质条件简单。经济因素设计矿井通风系统时要仔细考虑井巷工程量通风运营费设备运转维修和管理条件等。结合上述情况，本设计矿井年生产能力，井田倾向较大，瓦斯含量高，煤层赋存浅，地质条件较为简单，且本设计井田范围内采区数目少。参照原煤炭部于年制定的关于改革矿井开拓布置的若干技术规定，本设计矿井采用中央分区式通风系统，进风井位于井田中央，回风井位于井田边界，具有安全性好通风阻力小漏风少噪音小安全出口多。主扇工作方式的确定矿井主扇的工作方式有三种压入式抽出式混合式。本设计矿井采用抽出式的主扇工作方式，其原因如下抽出式通风线路漏量小，系统较简单，且容易将有些地点的有害气体排到井外如果采用压入式，使井下风流处于正压状态，主扇停转时瓦斯涌出量将可能增大，容易引起事故。且压入式通风的线路较复杂，管理较困难采用混合式通风，会产生较大的通风阻力，且风机设备多，管理复杂华北科技学院毕业设计论文第页共页抽出式通风使井下风流处于负压状态，旦主扇因故障停转，井下风流处于压力升高，有可能使瓦斯涌出量减少。综合上述，且根据本设计矿井的实际情况，确定该矿井的通风方式为抽出式。风量计算和风量分配矿井风量计算的规定矿井风量按煤炭工业矿井设计规范煤矿安全规程相关规定进行计算。矿井总进风量为式中矿井总进风量采煤工作面实际需风量和掘进工作面实妹需风量和硐室实际需要风量和矿井除了采煤，掘进和硐室需要风量之外其它井巷的需要风量和矿井通风系数。采掘工作面及硐室所需风量的计算采煤工作面所需风量的计算采煤工作面的风量应该按以下几方面分别计算，取其最大值。按瓦斯涌出量计算式中第个采煤工作面需要的风量第个采煤工作面瓦斯绝对涌出量第个采煤工作面因瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，通常机采工作面取炮采工作面取水采工作面取。潞安集团五阳二矿万吨新井设计第页共页则按工作面进风流温度计算采煤工作面应有良好的气候条，其气温与风速应符合表的要求。表采煤工作面空气温度与风速对应表采煤工作面进风流气温采煤工作面风速由上式得按工作面人员数量计算华北科技学院毕业设计论文第页共页式中每人每分钟应供给的最低风量第个采煤工作面同时工作的最多人数，个所以根据规程的有关规定，工作面需风量应从多个因素计算中取最大值，则工作面需风量确定。掘进工作面需风量的计算煤巷半