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【终稿】毕业设计_CA6140普通车床主轴变速箱设计.rar【完整版】

房础的抗争承载验算。该单层厂房地基满足上述要求，所以可仅从无地震作用时的内力组合表中确定三组内力作为基础设计的依据，见表，表中分别为与这三组内力相对应的弯矩轴力剪力标准值。基础混凝土强度等级采用，下设厚强度等级为的素混凝土垫层。表柱基础设计的不利组合组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合基础尺寸及埋置深度图基础尺寸示意图按构造要求，初步确定基础尺寸如图所示。柱插入深度为，厂房结构设计基础埋置深度为，。按轴心受压基础初估底面面积根据建筑地基基础设计规范可查得，取土与基础平均自重，则经深度修正后的地基承载力特征值为由的组荷载，按轴心受压估算基础底面尺寸，取适当放大，取底面选型为矩形则基础底面的弹性抵抗矩为。地基承载力验算基础自重和土重为由表可知，选取以下三组不利内力组合进行基础底面面积计算。表基础底面压力标准值计算不利内力组合第组第二组第三组先按第组不利内力计算，基础底面相应于荷载效应标准组合时的竖向力和力矩为基础底面边缘的压力为,,地基承载力计算，即计研究总院混凝土结构构造手册北京中国建筑工业出版社,梁兴文,王社良,李晓文混凝土结构设计原理北京科学出版社,梁兴文,史庆轩混凝土结构设计北京科学出版社,丰定国,王社良抗震结构设计第版武汉武汉工业大学出版社,霍达高层建筑结构设计北京高等教育出版社,梁兴文,史庆轩土木工程专业毕业设计指导北京科学出版社,房屋建筑制图统标准北京中国计划出版社,建筑制图标准北京中国计划出版社,高层民用建筑防火规范北京中国计划出版社,办公建筑设计规范北京中国建筑工业出版社,同济大学,西安建筑科技大学,东南大学,重庆大学房屋建筑学北京中国建筑工业出版社,黄春华当代工业建筑设计新趋势探讨天津天津大学硕士研究院，杨峣略谈单层厂房的发展趋势及其建议工业建筑，参考文献致谢首先，要感谢我要感谢我的导师，他严谨细致丝不苟的作风直是我工作学习中的榜样，给我起到了指明灯的作用他循循善诱的教导和不拘格的思路给予我无尽的启迪，让我很快就感受到了设计的快乐并融入其中。其次我要感谢同组同学对我的帮助和指点，没有他们的帮助和提供资料，没有他们的鼓励和加油，这次毕业设计就不会如此的顺利进行。此按照荷载短期效应组合计算的纵向受拉钢筋应力裂缝间钢筋应变不均匀系数为则最大裂缝宽度为满足要求。故柱上下柱裂缝宽度均满足要求。榆林学院本科毕业设计牛腿设计柱牛腿设计根据吊车支承的位置，截面的尺寸及构造要求，确定柱牛腿的尺寸如图所示。牛腿截面高度验算牛腿顶面无水平荷载，故。取所以截面高度满足要求。正截面承载力计算和配筋构造图牛腿外形尺寸，，所以纵向受力钢筋按构造配置，选用，斜截面承载力的计算水平箍筋和弯起钢筋确定。因，故牛腿可不设弯起钢筋。水平钢筋选用，且应满足牛腿上部范围内有根箍筋，其总水平截面面积为满足要求。牛腿配筋如图所示厂房结构设计图牛腿配筋局部承受前度验算。取垫板寸，则满足要求。牛腿吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿根部，吊装时混凝土强度达到设计强度的后起吊。由附表查知，柱插入杯口深度为，则柱吊装时总长为。荷载计算柱吊装阶段的荷载为柱的自重，且应考虑动力系数，即内力计算在上述荷载作用下，上柱根部于吊点处牛腿根部的设计值分别为榆林学院本科毕业设计，下柱最大弯矩图柱吊装计算简图受弯承载力验算上柱下柱所以均满足要求。裂缝宽度验算厂房结构设计上柱下柱所以裂缝宽度满足要求。榆林学院本科毕业设计基础设计建筑地基基础设计规范规定，对于柱距地单层多跨厂房，基地承载力特征值，吊车起重量，厂房跨度，设计等级为丙级时，可不做地基变形验算，本建筑满足上述要求，故不需要做地基变形验算。建筑抗震设计规范规定，地基主要受力层范围内不存在软弱粘性土层的般单层厂房可不进行天然地基及基次毕业设计历时三个月，是我大学学习中遇到过的时段最长涉及内容最广工作量最大的次设计。用老师的句话概括就是这次毕业设计相当如是把以前的小课程设计综合在起的过程，只要把握住每个小课设的精华环环紧扣增强逻辑，那么这次的任务也就不难了。我此次的任务是做个工业厂房。虽说老师说的话让此次的毕业设计看起来不是那么的可怕，但是当我真的开始着手时，还的确是困难重重。此时此刻，看着完成的毕业设计，我的心情无法平静，从刚入大学校园到现在，有多少可敬的学长同学朋友给了我无言的帮助，在这里请接受我诚挚的谢意,最后我还要感谢所有我的专业老师们，在我大学四年的学习和生活过程中，这些老师给予了我很多的教导和很大的帮助，从他们身上我学到了很多做人的道理，将使我受益终生。此致敬礼,致谢人附图抗风柱模板及其配筋图榆林学院本科毕业设计,满足要求。取第二组不利内力计算，基础底面相应于荷载效应标准组合时的竖向力和力矩为农业示范区风景旅游区内定名为夏阳银湖花园项目年月开工，年竣工中国世界村，比利时客商投资，落户于宿迁湖滨新城，项目总额亿欧元上委市政府还要求公安司法金融等部门采取各种措施，为外商投资提供治安法律资金等全方位的优惠环境。迅速发展的宿迁市已成为国内外商家的投资乐园。举例近期宿迁市产些而许用应力，同时振幅也没有超过需用值，则就认为该推进装置是能够安全工作的，计算工作也就到此结束。如果有谐次共振应力超过需用值，则还要作非共振计算，以便做出扭振应力曲线，了解共振点附近扭振应力情况非共振计算非共振计算的准确性比共振计算更差些，因为它是在下述个假定条件下计算的非共振情况下的振型和自由振动相同。计算时只考虑共振时的简谐干扰力矩作用，忽略其它干扰力矩的影响。非共振情况下阻尼作用和共振时相同。非共振第质量振幅和轴段应力，可按下式计算式中共振时第质量振幅,共振时轴段应力,计算工况时发动机转速和简谐次共振转速共振时推进装置放大系数临界转速的确定推进轴系的临界转速在自由振动频率和干扰力矩以求得的情况下就可以计算确定。根据前面分析，柴油机干扰力矩是复杂的简谐力矩，可分为二冲程或,四冲程的各种谐次的简谐力矩。谐次干扰力矩可表示为，其中时发动机转速相应的圆频率，是次干扰力矩圆频率，它随发动机转速而线性变化。推进装置自振频率和发动机转速无关，只与系统本身参数有关。当干扰力矩频率和推进装置自振频率相同时，就发生共振。即，或。通常，把共振工况下相应的发动机转速成为临界转速。未能分得清楚起见，可以称为结点次临界转速。表示扭振系统临界转速情况的图称为临界转速图。在柴油机工作转速范围内工作时，将会遇到很多临界转速，即推进系统遇到共振的机会是很多的。但是，实践表明，其它的临界转速危险性不大，这是因为干扰力矩的强弱是各不相同的，从简谐分析可知，的谐次越高，干扰力矩幅值越小，当大于次以上时，由于干扰力矩幅值很小，常常忽略起作用。在多缸机中，同结数振动形式的各种谐次，干扰力矩做功数值是有差异性的，优势他们的差异可达几十倍至多，有危险的往往是那些值较大的谐次，而那些值较小的谐次在振动中则可以忽略。由于干扰力矩仅在共振时对系统作用，有能量输入。当系统处于谐次的临界转速时，相对于其它处于非共振的谐次来说，这谐次振动往往处于主导地位，其它的就可以忽略其影响。基于以上原因，虽然临界转速很多但大部分都会引起的振动很小，甚至在实际测量中无法感觉到他们的存在，只有那些值很大，干扰力矩幅只又有相当熟知的谐次才会在临界转速时产生较大的振动，应引起注意，这种临界转速称为主临界转速。计算时，首先，应分析该临界转速下的扭振情况。其次，临界转速的危害性还必须结合发动机的工作转速范围，因为远离发动机工作转速范围的临界转速，对推进装置并不会产生多大危害。所要考虑的仅是发动机工作转速范围内的那几个临界转速，相应的简谐次数可由下式来决定式中，为单双结临界转速,为发动机额定转速和最低稳定稳定转速第五章推进轴系扭转振动的控制方案通过扭转房础的抗争承载验算。该单层厂房地基满足上述要求，所以可仅从无地震作用时的内力组合表中确定三组内力作为基础设计的依据，见表，表中分别为与这三组内力相对应的弯矩轴力剪力标准值。基础混凝土强度等级采用，下设厚强度等级为的素混凝土垫层。表柱基础设计的不利组合组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合基础尺寸及埋置深度图基础尺寸示意图按构造要求，初步确定基础尺寸如图所示。柱插入深度为，厂房结构设计基础埋置深度为，。按轴心受压基础初估底面面积根据建筑地基基础设计规范可查得，取土与基础平均自重，则经深度修正后的地基承载力特征值为由的组荷载，按轴心受压估算基础底面尺寸，取适当放大，取底面选型为矩形则基础底面的弹性抵抗矩为。地基承载力验算基础自重和土重为由表可知，选取以下三组不利内力组合进行基础底面面积计算。表基础底面压力标准值计算不利内力组合第组第二组第三组先按第组不利内力计算，基础底面相应于荷载效应标准组合时的竖向力和力矩为基础底面边缘的压力为,,地基承载力计算，即计研究总院混凝土结构构造手册北京中国建筑工业出版社,梁兴文,王社良,李晓文混凝土结构设计原理北京科学出版社,梁兴文,史庆轩混凝土结构设计北京科学出版社,丰定国,王社良抗震结构设计第版武汉武汉工业大学出版社,霍达高层建筑结构设计北京高等教育出版社,梁兴文,史庆轩土木工程专业毕业设计指导北京科学出版社,房屋建筑制图统标准北京中国计划出版社,建筑制图标准北京中国计划出版社,高层民用建筑防火规范北京中国计划出版社,办公建筑设计规范北京中国建筑工业出版社,同济大学,西安建筑科技大学,东南大学,重庆大学房屋建筑学北京中国建筑工业出版社,黄春华当代工业建筑设计新趋势探讨天津天津大学硕士研究院，杨峣略谈单层厂房的发展趋势及其建议工业建筑，参考文献致谢首先，要感谢我要感谢我的导师，他严谨细致丝不苟的作风直是我工作学习中的榜样，给我起到了指明灯的作用他循循善诱的教导和不拘格的思路给予我无尽的启迪，让我很快就感受到了设计的快乐并融入其中。其次我要感谢同组同学对我的帮助和指点，没有他们的帮助和提供资料，没有他们的鼓励和加油，这次毕业设计就不会如此的顺利进行。此按照荷载短期效应组合计算的纵向受拉钢筋应力裂缝间钢筋应变不均匀系数为则最大裂缝宽度为满足要求。故柱上下柱裂缝宽度均满足要求。榆林学院本科毕业设计牛腿设计柱牛腿设计根据吊车支承的位置，截面的尺寸及构造要求，确定柱牛腿的尺寸如图所示。牛腿截面高度验算牛腿顶面无水平荷载，故。取所以截面高度满足要求。正截面承载力计算和配筋构造图牛腿外形尺寸，，所以纵向受力