造弦齿高轿车驱动桥设计图弯曲计算用综合系数按上式并以计算所得的汽车差速器齿轮轮齿的弯曲应力，不应大于，所以按，两种计算转矩中的较小值进行计算时，弯曲应力不应大于。,所以所以，差速器齿轮满足弯曲强度要求。章半轴的设计驱动车轮的传动装置位于汽车传动系的末端，其功用是将转矩由差速器半轴齿轮传给驱动车轮。在断开式驱动桥和转向驱动桥中，驱动车轮的传动装置包括半轴和万向节传动装置且多采用等速万向节。在般非断开式驱动桥上，驱动车轮的传动装置就是半轴，这时半轴将差速器半轴齿轮与轮毂连接起来。半轴的型式半轴的型式主要取决于半轴的支承型式。普通非断开式驱动桥的半轴，根据其外端的支承型式或受力状况的不同而分为半浮式浮式和全浮式。半浮式半轴以其靠近广东技术师范学院本科毕业设计外端的轴颈直接支承在置于桥壳外端内孔中的轴承上，而端部则以具有圆锥面的轴颈及键与车轮轮毂相固定，或以凸缘直接与车轮轮盘及制动鼓相联接。因此，半浮式半轴除传递转矩外，还要承受车轮传来的弯矩。由此可见，半浮式半轴所承受的载荷较复杂，但它具有结构简单质量小尺寸紧凑造价低廉等优点，故被质量较小使用条件较好承载负荷也不大的轿车和微型客货汽车所采用。基于上述特点，思迪轿车选用半浮式半轴的结构。半轴的设计计算半轴的主要尺寸是它的直径，设计与计算时首先应合理地确定其计算载荷。思迪轿车的驱动型式为，查参考文献可得半轴的计算转矩式中，发动机最大转矩，差速器的转矩分配系数，对于圆锥行星齿轮差速器可取变速器挡传动比，主减速比，由参考文献得取许用应力代入计算得出于对安全系数以及半轴强度的较核的考虑，取。本设计半轴只校核扭转应力，其计算转矩可有求得，其中，的计算，可根据以下方法计算，并取两者中的较小值。若按最大附着力计算，即轿车驱动桥设计式中轮胎与地面的附着系数取汽车加速或减速时的质量转移系数，可取在此取。根据上式若按发动机最大转矩计算，即式中差速器的转矩分配系数，对圆锥行星齿轮差速器取发动机最大转矩，汽车传动效率，计算时可取传动系最低挡传动比，轮胎的滚动半径，。根据上式在此情况下，取其中较小值所以三种可能工况计算时首先应合理地确定作用在半轴上的载荷，应考虑到以下三种可能的载荷工况纵向力驱动力或制动力最大时，附着系数在计算时取，没有侧向力作用侧向力最大时即汽车发生侧滑时，侧滑时轮胎与地面的侧向附着系数在计算时取站，没有纵向力作用垂向力最大时发生在汽车以可能的高速通过不平路面时这时不考虑纵向力和侧向力的作用。故纵向力最大时不会有侧向力作用，而侧向力最大时也不会有纵向力作用。广东技术师范学院本科毕业设计半浮式半轴计算载荷的确定在计算半轴在承受最大转矩时，还应校核其花键的剪切应力和挤压应力。半轴的扭转切应力为半轴花键的剪切应力为半轴花键的挤压应力为半轴的最大扭转角为式中半轴承受的最大转矩，在此取半轴花键的外径，在此取相配花键孔内径，在此取花键齿数在此取花键工作长度，在此取花键齿宽，在此取载荷分布的不均匀系数，计算时取半轴长度，在这取材料的剪切弹性模量，查表得半轴横截面的极惯性矩，轿车驱动桥设计根据上式可计算得根据要求，当传递的转矩最大时，半轴花键的扭转切应力，切应力，挤压应力，最大转角，以上计算均满足要求。半轴的结构设计及材料与热处理在半轴的结构设计中，为了使花键的内径不致过多地小于其杆部直径，常常将半轴加工花键的端部设计得粗些，并适当地减小花键的深度，因此花键齿数发布相应增多，般为齿轿车半轴至齿载货汽车半轴。半轴的破坏形式多为扭转疲劳破坏，因此在结构设计上应尽量增大各过渡部分的圆角半径以减小应力集中。重型车半轴的杆部较粗，外端突缘也很大，当无较大锻造设备时可采用两端均为花键联接的结构，且取相同花键参数以简化工艺。在现代汽车半轴上，渐开线花键用得较广，但也有用矩形或梯形花键的。半轴多采用含铬的中碳合金钢制造，如，等。是我国研制出的新钢种，作为半轴材料效果很好。半轴的热处理过去都采用调质处理的方法，调质后要求杆部硬度为突缘部分可低至。近年来采用高频中频感应淬火的工艺日益增多。这种处理方法使半轴表面淬火硬度达，硬化层深约为其半径的，心部硬度可定为不淬火区突缘等的硬度可定在范围内。由于硬化层本身的强度较高，加之在半轴表面形成大的残余压应力，以及采用喷丸处理滚压半轴突缘根部过渡圆角等工艺，使半轴的静强度和疲劳强度大为提高，尤其是疲劳强度提高得十分显著。由于这些先进广东技术师范学院本科毕业设计工艺的采用，不用合金钢而采用中碳钢的半轴也日益增多。章万向节设计万向节结构选择对于驱动桥，在其驱动车轮的传动装置中必须采用万向节传动，以便使转向车轮能够转向。在转向驱动桥上，常常在通往左右转向车轮的传动装置中和靠近车轮处，各安装个等速万向节。固定型球笼式万向节和伸缩型球笼式万向节广泛应用于采用独立悬架的轿车转向驱动桥，如红旗桑塔纳捷达宝来奥迪等轿车的前桥。件的设计能尽量满足零件的标准化部件的通用化和产品的系列化及汽车变型的要求，修理保养方便，机件工艺性好，制造容易。本设计具有以下的优点由于采用单级减速断开式驱动桥，而且发动机是横置的,采用的主减速器齿轮为渐开式圆柱斜齿轮,在节约材料和装配空间的同时,也降低了制造成本。广东技术师范学院本科毕业设计参考文献刘惟信汽车车桥设计北京清华大学出版社,陈家瑞，马天飞汽车构造第五版下册吉林人民交通出版社，王望予汽车设计第四版吉林机械工业出版社，吴文琳,吴丽霞图解汽车底盘构手册条件的限制，开采工作面过长，又会导致工作面推进度下降，降低循环率，反而不利于矿井的稳定生产。综合分析，根据本矿井回采工作面的实际经验，结合该井田的煤层赋存条件工作面技术装备条件工作面合理的劳动组织及推进速度，设计推荐工作面长度为左右。回采工作面每天三班采煤，班准备，按采煤机的牵引速度截深及开机率计算，普采工作面每天进尺左右，年工作制度为，年推进度可以达到左右。炮采工作面每天进尺左右，年推进度可以达到左右。采区及工作面回采率本矿井共有可采煤层层，由上而下为煤层，均为薄煤层。采区回采率薄煤层按工作面回采率薄煤层为。矿井生产时主要材料消耗指标根据矿井采掘布置巷道支护方式及采面机械化水平，并结合重庆永荣矿业有限公司其它生产矿井实际材料消耗情况，预计本矿井生产时主要材料消耗指标见表。矿井主要材料消耗指标表表钢材坑木炸药雷管发水泥备注采区布置及装备采区布置移交生产和达产时的采区数目位置和工作面生产能力计算移交生产和达产时的采区数目位置由于本矿井北翼只有层煤可采，煤炭储量较少，只占矿井总储量的左右。结合井口位置开拓方式和煤层开采技术条件，设计将首采区布置在靠近在工业广场的南采区，投产时布置个工作面生产达产时布置两个采区即南南二采区同时生产，其中南采区布置个炮采工作面，南二采区布置两个普采工作面，采区内同时生产的回采工作面数最多为个。南采区范围由号勘探线以北至工业广场保护煤柱线，南二采区范围由号勘探线以北至南部边界。回采工作面生产能力回采工作面的生产能力按下式计算式中回采工作面年产量回采工作面长度分别表示南南二采区回采工作面年推进度，普采面炮采煤层平均厚度，煤的容重，工作面回采率，取。经计算，回采工作面生产能力南采区为，南二采区为。矿井移交生产时，南采区的回采工作面生产，产量为达到设计生产能力时，为二个采区三个回采工作面生产，回采工作面总产量为，加上的掘进煤量，则矿井生产能力为，满足设计生产能力的要求。矿井达到设计能力时回采工作面特征见表。重庆大学本科学生毕业设计论文矿井达到设计能力时回采工作面特征表表煤层编号工作面编号工作面装备平均采高长度年推进度年生产能力炮采普采普采合计开采顺序本井田初期开采急倾斜煤层，设计采用走向长壁开采。煤层间开采顺序采用下行式开采同煤层工作面先采上区段，后采下区段采区内回采工作面采用后退式回采。采区布置采区尺寸根据矿井开拓布置井田地质构造及煤层赋存条件，首采区布置在水平，即投产时为南采区达产时为南采区和南二采区，各采区尺寸如下南采区走向长约，倾斜宽约南二采区走向长约，倾斜宽约。巷道布置由于本井田分为三个煤组，煤组之间的层间距较大，上煤组距中煤组为左右，中煤组距下煤组为左右，若采区上山联合布置，则区段石门长达上煤组与中煤组联合布置时，区段石门也长达左右。为节省井巷工程量，采区内各煤组分别布置采区上山。本区可采煤层的顶底板多为泥岩，煤层底板为含水丰富的嘉陵江灰岩含水层。根据矿井的多年生产经验，并从有利于矿井生产和安全出发，上中煤组采区上山均布造弦齿高轿车驱动桥设计图弯曲计算用综合系数按上式并以计算所得的汽车差速器齿轮轮齿的弯曲应力，不应大于，所以按，两种计算转矩中的较小值进行计算时，弯曲应力不应大于。,所以所以，差速器齿轮满足弯曲强度要求。章半轴的设计驱动车轮的传动装置位于汽车传动系的末端，其功用是将转矩由差速器半轴齿轮传给驱动车轮。在断开式驱动桥和转向驱动桥中，驱动车轮的传动装置包括半轴和万向节传动装置且多采用等速万向节。在般非断开式驱动桥上，驱动车轮的传动装置就是半轴，这时半轴将差速器半轴齿轮与轮毂连接起来。半轴的型式半轴的型式主要取决于半轴的支承型式。普通非断开式驱动桥的半轴，根据其外端的支承型式或受力状况的不同而分为半浮式浮式和全浮式。半浮式半轴以其靠近广东技术师范学院本科毕业设计外端的轴颈直接支承在置于桥壳外端内孔中的轴承上，而端部则以具有圆锥面的轴颈及键与车轮轮毂相固定，或以凸缘直接与车轮轮盘及制动鼓相联接。因此，半浮式半轴除传递转矩外，还要承受车轮传来的弯矩。由此可见，半浮式半轴所承受的载荷较复杂，但它具有结构简单质量小尺寸紧凑造价低廉等优点，故被质量较小使用条件较好承载负荷也不大的轿车和微型客货汽车所采用。基于上述特点，思迪轿车选用半浮式半轴的结构。半轴的设计计算半轴的主要尺寸是它的直径，设计与计算时首先应合理地确定其计算载荷。思迪轿车的驱动型式为，查参考文献可得半轴的计算转矩式中，发动机最大转矩，差速器的转矩分配系数，对于圆锥行星齿轮差速器可取变速器挡传动比，主减速比，由参考文献得取许用应力代入计算得出于对安全系数以及半轴强度的较核的考虑，取。本设计半轴只校核扭转应力，其计算转矩可有求得，其中，的计算，可根据以下方法计算，并取两者中的较小值。若按最大附着力计算，即轿车驱动桥设计式中轮胎与地面的附着系数取汽车加速或减速时的质量转移系数，可取在此取。根据上式若按发动机最大转矩计算，即式中差速器的转矩分配系数，对圆锥行星齿轮差速器取发动机最大转矩，汽车传动效率，计算时可取传动系最低挡传动比，轮胎的滚动半径，。根据上式在此情况下，取其中较小值所以三种可能工况计算时首先应合理地确定作用在半轴上的载荷，应考虑到以下三种可能的载荷工况纵向力驱动力或制动力最大时，附着系数在计算时取，没有侧向力作用侧向力最大时即汽车发生侧滑时，侧滑时轮胎与地面的侧向附着系数在计算时取站，没有纵向力作用垂向力最大时发生在汽车以可能的高速通过不平路面时这时不考虑纵向力和侧向力的作用。故纵向力最大时不会有侧向力作用，而侧向力最大时也不会有纵向力作用。广东技术师范学院本科毕业设计半浮式半轴计算载荷的确定在计算半轴在承受最大转矩时，还应校核其花键的剪切应力和挤压