图刀柄图示颈部与过渡锥部设计拉刀颈部长度包括过渡锥长度可按下式计算式中各参数见图所示。攀枝花学院本科毕业设计论文花键孔拉刀设计过前拉刀工件花盘床壁夹头图拉刀颈部长度的确定为了缩短拉刀长度，可将花盘换为厚度更小的衬套，这里选厚度为的衬套。由于选用拉床，所以取，取包括过渡锥长度。过渡锥长度般为或，由于拉刀直径较小，取过。前导部后导部设计前导部直径的基本尺寸等于拉削预制孔的最小直径，长度前般等于工件拉削长度，当孔的长径比大于时，可取为，此次拉削孔的长径比为，因此前。后导部直径的基本尺寸等于拉削后孔的最小直径，长度后可取为工件长度的，因此后，取后。拉刀总长度拉刀总长度是拉刀所有组成部分柄部颈部过渡锥前导部切削部包括粗切齿段过渡齿段和精切齿段校准部后导部及尾部的总和，即圆后前过精校粗式中柄部长度攀枝花学院本科毕业设计论文花键孔拉刀设计颈部与过渡锥长度前前导部长度粗粗切齿长度过过渡齿长度精精切齿长度校校准部长度圆圆形齿长度后后导部长度，各单位均为毫米。其中粗粗粗过过过精精精校校校圆圆圆。代入以上数据及之前求得数据，的拉刀总长圆后前过精校粗拉刀总长度的允许偏差，在以内时，取。查参考文献表，得所设计拉刀最大长度为，因此所设计拉刀长度符合要求。拉刀强度及拉床拉力校验拉削力拉削时，虽然拉刀每个刀齿的切削很薄，但由于同时参加工作的的切削刃总长度很长，因此拉削力也很大。拉削力可用下公式计算式中选定的齿升量时单位刀刃上的切削力攀枝花学院本科毕业设计论文花键孔拉刀设计单键总切削刃宽度键数分别代表前角冷却液及刀具磨损对切削力影响的修正参数，般为。按查参考文献表，得。键宽同时工作齿数，带入数据得代入数据，得拉削力拉刀强度校验拉刀工作，主要承受拉应力，按下式校验式中拉刀上的危险截面面积拉刀材料的许用应力。高速钢的许用应力，的许用应力，本次设计拉刀刀柄采用，因此。拉刀危险截面为柄部截面面积，即代入数据，得根据以上所得数据，求得所以，拉刀强度允许。拉床拉力校验拉刀工作时的最大拉削力应小于拉床的实际拉力，即式中拉床额定拉力拉床状态系数，新拉床，较好状态的旧拉床，攀枝花学院本科毕业设计论文花键孔拉刀设计不良状态的旧拉床，这里取。查参考文献表，得拉床的额定拉力为，因此拉床拉力满足设计要求。本章总结拉刀设计在本次设计中是个难点，之所以为难点是在拉削过程中，产生的拉应力较大，零件要求精度高，所以在设计拉刀时，拉刀材料的选择，各种刀齿齿型设计，各齿齿升量的确定都要慎重考虑，确保加工精度，以及拉刀的合理性。攀枝花学院毕业设计论文结论结论毕业设计是本科毕业前的次非常难得的理论与实际相结合的机会，通过本次设计，对拨叉齿圆形齿校准齿齿距与精切齿的齿距相同，同时工作齿数齿。确定容屑槽形状和尺寸容屑槽形状选择查参考文献表，选曲线齿背槽型，其特点是容屑空间较大，便于切屑卷曲，用于拉削韧性材料。确定容屑系数查参考文献表，，工件材料为铸铁，选计算容屑槽深度根据公式拉削总长带入数据，得由于切屑在容屑槽内卷曲和填充不可能很紧密，为保证容屑，容屑槽的有效体积须大于切屑所占体积，即取。确定容屑槽尺寸查参考文献表，取基本槽，各尺寸分别为粗切齿，过渡齿参数与其相同精切齿,,，校准齿圆形齿参数与其相同，各参数所指，如图。攀枝花学院本科毕业设计论文花键孔拉刀设计图容屑槽图示设计分屑槽分屑槽是将较宽的切屑分割成窄切屑，以便于切屑卷曲容纳和清除。拉刀前后刀齿上的分屑槽应交错磨出。分屑槽分圆弧形和角度形两种，本次设计拉刀的粗切齿采用圆弧形分屑槽，精切齿采用角度形分屑槽，在设计分屑槽深度时应大于齿升量。查参考文献表，刃宽为时，槽数为个分屑槽参数为粗切齿，取，取，取。分屑槽宽度分屑槽高度分屑槽圆弧半径。圆形齿由于精切齿的齿升量较小为，拉削量较少，切屑呈崩碎状，所以在精切齿上不用开分屑槽，过渡齿分屑槽和粗切齿分屑槽样为圆弧形分屑槽，圆形齿分屑槽设计为角度形分屑槽，校准齿无齿升量也不需做分屑槽。在设计分屑槽后角是为了使分屑槽侧刃处的后角大于零，磨制时，应使槽底与后刀面平行或使槽底与拉刀轴线成为拉刀后角。攀枝花学院本科毕业设计论文花键孔拉刀设计即，粗切齿分屑槽后角为确定拉刀齿数和直径拉刀齿数根据已确定的拉削余量，选定的粗切齿齿升量，然后按公式估算切削齿齿数包括粗切齿校准齿和精切齿的齿数带入数据，得，取整数齿。查参考文献表，得各类齿齿数为过渡齿齿，精切齿齿，校准齿齿，粗切齿齿。圆形齿齿数确定根据上文可知，圆形齿第齿直径为，最后齿直径为内孔最大直径，齿升量为，得齿，所以取圆形齿齿数为齿。则总齿数齿。各刀齿直径所设计拉刀第个粗切齿主要用于修正预制孔毛边，不设齿升量，直径等于预制孔的最小直径，其余粗切齿直径为前刀齿直径加上两倍齿升量。过度齿齿升量逐步减少直到接近精切齿齿升量，四齿齿升量分别取，其直径等于前刀齿直径加上两倍实际齿升量。最后个精切齿直径与校准齿直径相同，圆形齿第齿直径为预制孔直径，以后每齿直径以两倍齿升量增加，最后齿直径为。校准齿无齿升量，各齿直径相同。取校准齿直径等于工作拉削后孔允许的最大直径，由于拉削后孔径会产生收缩，校准齿直径校应取为校查参考文献表，取带入数据，得校攀枝花学院本科毕业设计论文花键孔拉刀设计拉刀其他部分设计拉刀柄部设计柄部用于夹持拉刀和传递动力的部分，为了制造容易，采用快速卡头，查参考文献表，柄部结构形式选Ⅱ型无周向定位面的圆柱形前柄型式。拉刀柄部直径应至少比预制孔直径小，取。查参考文献表，得，各参数具体如图所示。的加度。铣削组合机床及主轴组件设计第二章主轴组件设计初算时，可查金属切削机床设计第页表，如下表所示表主轴的悬伸量与直径之比类型机床和主轴的类型Ⅰ通用和精密车床，自动车床和短主轴端铣床，用滚动轴承支承，适用于高精度和普通精度要求Ⅱ中等长度和较长主轴端的车床和铣床，悬伸量不太长不是细长的精密镗床和内圆磨，用滚动和滑动轴承支承，适用于绝大部分普通生产的要求Ⅲ孔加工机床，专用加工细长深孔的机床，由加工技术决定需要有长的悬伸刀杆或主轴可移动，由于切削较重而不适用于有高精度要求的机床根据上表所列，所设计的组合机床属于Ⅱ型，所以取为，即初取。主轴支承跨距主轴支承跨距是指主轴前后支承支承反力作用点之间的距离。合理确定主轴支承跨距，可提高主轴部件的静刚度。可以证明，支承跨距越小，主轴自身的刚度越大，弯曲变形越小，但支承的变形引起的主轴前端的位移量将增大支承跨距大，支承的变形引起的主轴前端的位移量较小，但主轴本身的弯曲变形将增大。可见，支承跨距过大或过小都会降低主轴部件的刚度。有关资料对合理跨距选择的推荐值可作参考合理合理，用于悬伸长度较小时合理，用于悬伸长度较大时。根据此次设计的组合机床刚性主轴的悬伸量较大，取合理为宜。即此次设计的主轴两支承的合理跨距合理初取。铣削组合机床及主轴组件设计第二章主轴组件设计主轴结构图根据以上的分析计算，可初步得出主轴的结构如图所示锥度图主轴结构图主轴组件的验算主轴在工作中的受力情况严重，而允许的变形则很微小，决定主轴尺寸的基本因素是所允许的变形的大小，因此主轴的计算主要是刚度的验算，与般轴着重于强度的情况不样。通常能满足刚度要求的主轴也能满足强度的要求。刚度乃是载荷与弹性变形的比值。当载荷定时，刚度与弹性变形成反比。因此，算出弹性变形量后，很容易得到静刚度。主轴组件的弹性变形计算包括主轴端部挠度和主轴倾角的计算。主轴端部挠度主轴端部挠度直接影响加工精度和表面粗糙度，因此必须加以限制，般计算主轴端部最大挠度。支承的简化对于两支承主轴，若每个支承中仅有个单列或双列滚动轴承，或者有两个单列球轴承，则可将主轴组件简化为简支梁，如下图所示若前支承有两个以上滚动轴承，铣削组合机床及主轴组件设计第二章主轴组件设计图主轴组件简化为简支梁可认为主轴在前支承处无弯曲变形，可简化为固定端梁，如下图所示图主轴组件简化为固定端梁此次设计的主轴，前支承选用了个双列向心短圆柱滚子轴承和两个推力球轴承作为支承，即可认为主轴在前支承处无弯曲变形，可简化为上图所示。主轴的挠度查材料力学第页的表，对图作更进步的分析，如下图所示根据图，可得此时的最大挠度其中，主轴前端受力。此处，之间的距离。此处，铣削组合机床及主轴组件设计第二章主轴组件设计图固定端梁在载荷作用下的变形主轴材料的弹性模量。钢的主轴截面的平均惯性矩。当主轴平均直径为，内孔直径为时，。此处，故可计算出，主轴端部的最大挠度主轴倾角主轴上安装主轴和安装传动齿轮处的倾角，称为主轴的倾角。此次设计的主轴主要考虑主图刀柄图示颈部与过渡锥部设计拉刀颈部长度包括过渡锥长度可按下式计算式中各参数见图所示。攀枝花学院本科毕业设计论文花键孔拉刀设计过前拉刀工件花盘床壁夹头图拉刀颈部长度的确定为了缩短拉刀长度，可将花盘换为厚度更小的衬套，这里选厚度为的衬套。由于选用拉床，所以取，取包括过渡锥长度。过渡锥长度般为或，由于拉刀直径较小，取过。前导部后导部设计前导部直径的基本尺寸等于拉削预制孔的最小直径，长度前般等于工件拉削长度，当孔的长径比大于时，可取为，此次拉削孔的长径比为，因此前。后导部直径的基本尺寸等于拉削后孔的最小直径，长度后可取为工件长度的，因此后，取后。拉刀总长度拉刀总长度是拉刀所有组成部分柄部颈部过渡锥前导部切削部包括粗切齿段过渡齿段和精切齿段校准部后导部及尾部的总和，即圆后前过精校粗式中柄部长度攀枝花学院本科毕业设计论文花键孔拉刀设计颈部与过渡锥长度前前导部长度粗粗切齿长度过过渡齿长度精精切齿长度校校准部长度圆圆形齿长度后后导部长度，各单位均为毫米。其中粗粗粗过过过精精精校校校圆圆圆。代入以上数据及之前求得数据，的拉刀总长圆后前过精校粗拉刀总长度的允许偏差，在以内时，取。查参考文献表，得所设计拉刀最大长度为，因此所设计拉刀长度符合要求。拉刀强度及拉床拉力校验拉削力拉削时，虽然拉刀每个刀齿的切削很薄，但由于同时参加工作的的切削刃总长度很长，因此拉削力也很大。拉削力可用下公式计算式中选定的齿升量时单位刀刃上的切削力攀枝花学院本科毕业设计论文花键孔拉刀设计单键总切削刃宽度键数分别代表前角冷却液及刀具磨损对切削力影响的修正参数，般为。按查参考文献表，得。键宽同时工作齿数，带入数据得代入数据，得拉削力拉刀强度校验拉刀工作，主要承受拉应力，按下式校验式中拉刀上的危险截面面积拉刀材料的许用应力。高速钢的许用应力，的许用应力，本次设计拉刀刀柄采用，因此。拉刀危险截面为柄部截面面积，即代入数据，得根据以上所得数据，求得所以，拉刀强度允许。拉床拉力校验拉刀工作时的最大拉削力应小于拉床的实际拉力，即式中拉床额定拉力拉床状态系数，新拉床，较好状态的旧拉床，攀枝花学院本科毕业设计论文花键孔拉刀设计不良状态的旧拉床，这里取。查参考文献表，得拉床的额定拉力为，因此拉床拉力满足设计要求。本章总结拉刀设计在本次设计中是个难点，之所以为难点是在拉削过程中，产生的拉应力较大，零件要求精度高，所以在设计拉刀时，拉刀材料的选择，各种刀齿齿型设计，各齿齿升量的确定都要慎重考虑，确保加工精度，以及拉刀的合理性。攀枝花学院毕业设计论文结论结论毕业设计是本科毕业前的次非常难得的理论与实际相结合的机会，通过本次设计，对拨叉