润滑油从中心油腔成放射状向四周流动。在极坐标系下，雷诺方程为通过积分可得环形间隙的压力分布当两平面圆板平行时由可得间隙为时，平面圆形支承油腔的流量为环形油腔推力轴承的流量计算如图东北电力大学本科毕业设计论文图止推轴承计算图由式可知润滑油向环形油腔外侧流动的流量计算式为外则环形油腔推力轴承的流量为内外其中，内为润滑油向环形油腔内侧流动的流量内则内外式中令为支承流量系数计算环形单油腔推力轴承的总推力第章进给机构设计计算环形单油腔推力轴承的总推力由三部分组成，即所构成的圆环面积上的推力分别表示为。则则总推力为可见推力轴承的主要的结构参数为根据经验公式可求出其中为轴的半径。推力轴承的承载能力和油膜刚度的计算东北电力大学本科毕业设计论文配合间隙的计算按照经验公式，对于直径的轴，平面环形推力轴承的配合间隙，取节流比节流比的选择，由于推力轴承的供油与向心轴承的供油所用的节流器设计在起以达到结构紧凑的目的。故节流比与前向心轴承相同，取。油泵供油压力油泵供油压力为。计算流量系数由式无量纲摩擦面积油腔有效承载面积油腔有效承载面积的计算公式为其中为总承载力由式可知将的值代入上式得第章进给机构设计计算计算油膜刚度节流器设计节流器的设计般应满足液体静压支承的承载能力和油膜刚度要求，在改装磨床磨头时设计缝隙节流器。节流器由下压板上压板及金属节流片三个零件组成。其结构简单，使用可靠具体零件见图。图节流器已知矩形截面阻尼槽的流量公式为东北电力大学本科毕业设计论文非圆截面阻尼槽如图示，为槽宽，为槽的深度为槽的长度为流体动力黏度为矩形槽流量系数，当时，。按照出入流量相等的公式，有出，对于前轴承，，，取，，代入得同理，可得后轴承节流器的结构参数已知后轴承，，取，，代入得第章进给机构设计计算主轴的设计计算主轴要尽量达到结构简单，对称性好，材料均质，热变形小，由于油膜的均化作用取决于静压主轴轴承系统中的主轴精度，因而需合理选择主轴本身的加工精度。这里取轴直径为，轴颈部分由原磨头确定尺寸并受到砂轮对其压力作用，主轴尾部由电动机带动，电机对轴的力可忽略不计。在这里同时忽略轴承本身和轴承座的变形，下面计算主轴由于弯曲和倾斜在受力处所产生的总位ε和的高次项，经数学整理后，便可以得出ε的计算公式由此可以得出轴承的油膜刚度为东北电力大学本科毕业设计论文式分母为零时，得油膜刚度无穷大的方程式为当个参数满足式时，油膜刚度无穷大，也即受载后油膜位移为零。为使较小时得到较大的刚度，应选择最佳节流比。因此，令，求得最佳节流比为般先确定，将式联立，解出长边与短边之比向心轴承参数的确定及设计计算轴承的结构参数这里忽略第章进给机构设计计算厘米厘米选取计算前轴承支反力主轴相对变形系数主轴在长短封油边中间处的饶度值相差甚小，近似以表示。算式中取代入得因为相对饶度所以计算值取将各值代入式后求得计算最佳节流比将算式写成东北电力大学本科毕业设计论文将值和值代入式得计算后轴承支反力主轴相对变形系数因为所以所以求值当前轴承取，此时的外载荷为所以计算值第章进给机构设计计算代入公式求得取短边计算最佳节流比将，值代入公式可得刚度计算按以上公式进行计算，在定负载下其油膜理论上无穷大。止推轴承的设计计算选择应用于般机床主轴的环形单油腔静压推力轴承，推力轴承位于向心轴承的侧，如图示，推力轴承设计在前向心轴承的左侧靠近砂轮侧。个推力轴承的油腔直接加工在向心轴承的外侧面，而另个则加工在前轴承盖上，调整环与轴肩的厚度之差即为推力轴承的双面间隙。这种布局形式的优点在于推力轴承间隙易保证，调整起来很方便轴向刚度和承载能力大主轴的热变形伸长不影响推力轴承的间隙因两推力轴承位于向心轴承侧，从而对加工精度影响小。东北电力大学本科毕业设计论文图推力轴承的布局壳体主轴向心轴承轴承盖调整环推力轴承结构参数的确定平面圆形支承油腔的流量计算图流量计算图如图为润滑油沿半径方向向外流动的轴对称流场。假设压力只会沿半径方向发生变化，由平行板的流量公式可得为弧段的流量为则轴对称流量第章进给机构设计计算如上图为两平面圆形支承，移，实现对刚度的计算。求主轴在受力处由于油膜偏心使轴倾斜而产生的位移。位移简图如图图作相似三角形后知道东北电力大学本科毕业设计论文即求主轴在受力处的挠度见图图求主轴在受力处的总位移见图第章进给机构设计计算图这比普通有周向回油槽的轴承的挠度小得多，我们从中发现主轴具有良好刚度。本章小结第章其他零部件的选取消防立管上的层消火栓，其消防水量比立管消火栓相同，为了简化计算工作，号立管采用与立管相同的流量。同理立管的两只消火栓出水量，其近似记为号立管上的层消火栓之和。根据规范，该建筑室内消火栓同时使用水枪为支，消防水量为,横干管采用，,从消防泵到屋面试验消火栓的管长消火栓环状管消防流量为，考虑股水柱同时作用沿程水头损失总水头损失试验消火栓到消防泵的高程差消防泵所需总扬程消防泵的流量考虑到着火处需股水柱,股支水枪同时作用选择消防泵泵台，用备，水泵参数为电机功率。东北石油大学本科生毕业设计论文表消火栓水力计算表计算管段设计秒流量管长累计损失水泵接合器的选择水泵接合器的选择由消防用水量为，水泵接合器的流量为，所以高区和低区分别设置个水泵接合器，选用型。消防水箱及水池贮水量的计算消防水箱贮水量的计算消防贮水量按存贮的室内消防水量计算。消火栓式自动喷淋其中室内消火栓用水量自动喷水灭火系统流量查自动喷水灭火系统设计规范版表，设计喷水强度取，作用面积取，则则消防水箱容积取选用标准图水箱尺寸为。满足高层民用建筑设计防火规范版第条规定的高位消防水箱的消防储水量，类公共建筑不应小于二类公共建筑和类居住建筑不应小于二类居住建筑不应小于。东北石油大学本科生毕业设计论文消防水池贮水量的计算消防贮水池按满足火灾延续时间内的室内消防用水量计算。按照高层民用建筑设计防火规范本建筑防火等级为Ⅰ级，消火栓用水量按连续小时计算，自动喷淋按小时计算。贮水池体积为。查矩形钢筋混凝土蓄水池标准图集，几何尺寸为长宽高。建筑自喷系统设计计算本工程项目的自动喷淋系统设置在地下层至地上三层，系统最不利喷头位于报警阀所带的最高层距离立管最远的喷头处，又因喷头数较少，从而采用个报警阀即可。因此，本设计本最不利喷头位于三层。自喷系统水力计算喷淋系统水力计算采用作用面积法。因最不利喷头位于层，。个喷头。基本计算公式喷头流量式式中喷头处节点流量喷头处水压喷头流量系数流速式式中管段流量管道的计算内径沿程水头损失式式中管段长度总损失局沿式终点压力东北石油大学本科生毕业设计论文式作用面积内的设计秒流量理论设计秒流量比较和，设计秒润滑油从中心油腔成放射状向四周流动。在极坐标系下，雷诺方程为通过积分可得环形间隙的压力分布当两平面圆板平行时由可得间隙为时，平面圆形支承油腔的流量为环形油腔推力轴承的流量计算如图东北电力大学本科毕业设计论文图止推轴承计算图由式可知润滑油向环形油腔外侧流动的流量计算式为外则环形油腔推力轴承的流量为内外其中，内为润滑油向环形油腔内侧流动的流量内则内外式中令为支承流量系数计算环形单油腔推力轴承的总推力第章进给机构设计计算环形单油腔推力轴承的总推力由三部分组成，即所构成的圆环面积上的推力分别表示为。则则总推力为可见推力轴承的主要的结构参数为根据经验公式可求出其中为轴的半径。推力轴承的承载能力和油膜刚度的计算东北电力大学本科毕业设计论文配合间隙的计算按照经验公式，对于直径的轴，平面环形推力轴承的配合间隙，取节流比节流比的选择，由于推力轴承的供油与向心轴承的供油所用的节流器设计在起以达到结构紧凑的目的。故节流比与前向心轴承相同，取。油泵供油压力油泵供油压力为。计算流量系数由式无量纲摩擦面积油腔有效承载面积油腔有效承载面积的计算公式为其中为总承载力由式可知将的值代入上式得第章进给机构设计计算计算油膜刚度节流器设计节流器的设计般应满足液体静压支承的承载能力和油膜刚度要求，在改装磨床磨头时设计缝隙节流器。节流器由下压板上压板及金属节流片三个零件组成。其结构简单，使用可靠具体零件见图。图节流器已知矩形截面阻尼槽的流量公式为东北电力大学本科毕业设计论文非圆截面阻尼槽如图示，为槽宽，为槽的深度为槽的长度为流体动力黏度为矩形槽流量系数，当时，。按照出入流量相等的公式，有出，对于前轴承，，，取，，代入得同理，可得后轴承节流器的结构参数已知后轴承，，取，，代入得第章进给机构设计计算主轴的设计计算主轴要尽量达到结构简单，对称性好，材料均质，热变形小，由于油膜的均化作用取决于静压主轴轴承系统中的主轴精度，因而需合理选择主轴本身的加工精度。这里取轴直径为，轴颈部分由原磨头确定尺寸并受到砂轮对其压力作用，主轴尾部由电动机带动，电机对轴的力可忽略不计。在这里同时忽略轴承本身和轴承座的变形，下面计算主轴由于弯曲和倾斜在受力处所产生的总位