需要预先将轧辊车磨成定的原始凸度或凹度，赋予辊面以定的原始形状，使轧辊在受力和受热轧制时，仍能保持平直的辊缝。在设计新轧辊的辊型曲线凸度时，主要是考虑轧辊的不均匀热膨胀和轧辊弹性弯曲挠度的影响。由于轧辊热膨胀所产生的热凸度，在般情况下与轧辊弹性弯曲产生的挠度相反，故在设计辊型时，应按热凸度与挠度合成的结果，定出新辊的凸度或凹度曲线。根据大量的实践资料统计，冷轧过程中轧辊的受热和冷却条件沿辊身分布是不均匀的。在多数场合下，辊身中部的温度高于边部但有时也会出现相反的情况，并且般在传动侧的辊温度稍低于操作例的辊温。在直径方向上辊面与辊心的温度也不样，在稳定轧制阶段，辊面的温度较高，但在停轧时由于辊面冷却较快，也会出现相反的情况。轧辊断面上的这种温度不均使辊径热膨胀值的精确计算很困难。般均采用设定值由轧制力产生的轧辊挠度曲线，般也可以按抛物线近似计算式中距辊身中部为的任意断面的挠度辊身中部与边部的挠度差，四辊轧机按以下方法计算对四辊轧机而言，支撑辊的辊身挠度差可以用上式进行近似计算在保证与的值能正确配合的情况下。长期以来，根据对轧辊挠度的分析，认为当支撑辊直径与工作辊直径之比值较大时，弯曲力主要由支撑辊承担，工作辊的挠度也可以近似地认为与支撑辊的挠度相等。因而就认为辊型设计时可以用支撑辊的辊身挠度差来代替工作辊的辊身挠度差。但是实际上这样做是不正确的。理论和实验都表明，轧制时工作辊的实际挠度比支撑辊大得多。这主要是因为工作辊与支撑辊之间存在有弹性压扁变形，结果使位于板宽范围之外的那部分工作辊受到支撑辊的悬臂弯曲作用，从而大大地增加了工作根本身的挠度。轧件的挠度愈小，工作辊的挠度便愈大。因此，在进行辊型设计时，若不考虑工作辊这弹性变形特点，而仅凭支撑辊辊身挠度差的计算来处理问题，其结果必然与实际不符。即四辊轧机工作辊的弯曲挠度不仅取决于支撑辊的弯曲挠度，而且也取决河北理工大学毕业设计说明书于支撑辊和工作辊之间的不均匀弹性原扁所引起的挠度。如果支撑辊和工作辊辊型的凸度均为零，则工作辊的挠度为式中工作辊的弯曲挠度支拌辊的弯曲挠度支撑辊和工作辊间不均匀弹性压扁所引起的挠度差根据有关资料介绍，工作辊挠度计算公式支撑辊的挠度计算公式为式中为轧制力工作辊柔度支撑辊柔度为系数，可按下式计算其中式中河北理工大学毕业设计说明书两压下螺丝中心距辊身长度轧件宽度。其中将各参数代入公式计算结果见表表工作辊挠度参数将轧辊热凸度曲线和挠度曲线叠加起来，即得出轧辊辊型的磨削凹凸曲线。式中轧辊中部挠度值，各道次值如表。表各道次值参数本次设计取前二机架值为，后三架为原始凸度不能平衡的凸度挠度由液压弯辊装置来调节，轧机调整串辊量和液压弯辊装置共同作用来调节辊形以控制得到良好的板形。河北理工大学毕业设计说明书凸度计算板形设定是指通过对轧机压下弯辊及蹿辊的设定，使带钢轧出厚能获得要求的成品断面形状和平直度。如何同时保证成品要求凸度及带钢平直度，是板形设定模型要解决的问题。冷轧带钢的出口断面形状虽然般要用四次多项式描述，但由于其主要部分还是二次凸度，而且用于执行板形预设定模型计算结果的弯辊或串辊的调节力主要是二次凸度，因此预设定模型将忽略断面形状曲线的调节，以总的凸度板宽中心点厚度与边部标志点厚度之差为目标来建立模型。出口带钢凸度为式中轧制力弯辊力轧制力对辊系弯曲变形影响的横向刚度弯辊力对辊系弯曲变形影响的横向刚度轧辊热辊型，仿真时取稳定时的热辊型进行计算轧辊磨损辊型轧辊原始辊型可调辊型相应系数轧机入口处的带钢凸度。由于假设带钢在变形区内无宽展发生，要避免长度延伸不均匀发生，则辊缝的调控必须自始至终保持比例凸度不变，即遵循等比例凸度的原则进行轧制。等比例凸度原则可用下式表示本设计典型产品为冷轧薄板，产品凸度为，则按等比例凸度原则可知各道次出口凸度为表各道次凸度河北理工大学毕业设计说明书各道次轧辊热辊凸度轧辊磨损辊凸度给定轧辊原始辊型弯辊力设定为表弯辊力轧制力对辊系弯曲变形影响的横向刚度弯辊力对辊系弯曲变形影响的横向刚度将数据带到上面的公式可求出的辊型调节凸度表辊型调节凸度凸度则可根据计算值调节前架的辊缝形状和通过第架中间辊的移动,来实现凸度恒定。河北理工大学毕业设计说明书辅助设备镀锌钢板镀锌后能大大延长使用寿命。如果钢板上锌层没有被破坏，那么锌可以防止腐蚀介质水氧气二氧化碳等结出钢板表面。但是，如果当镀锌层发生了破坏，个别部位的铁露出表面时，由于锌的化学性质比铁活泼，在腐蚀过程中锌与铁形成了微电池，锌是微电池的阳极，在腐蚀的时候被溶解，而铁是阴极则受到了保护。因此，镀锌器皿即使局部地方露铁仍然不会生锈。本设计采用连续式电镀锌的工艺。目前世界上连续电镀锌机组的电镀槽有种类型垂直式水平式径向式和喷射式。如下图所示图电镀槽类型垂直式水平式径向式喷射式带钢导电辊锌阳极槽体陈没辊喷射集流管注本设计采用喷射式电镀新工艺。喷射式电镀槽由外槽内槽阳极导电辊边缘罩支持辊绝缘垫组成。外槽宽长，内外都衬有橡胶，内衬外衬。阳极宽长厚，上下各块，由铜母线接电源，阳极材质为铜板外面镀铅。河北理工大学毕业设计说明书导电辊的尺寸为。第个槽的导电棍为不锈钢，第二到第九个槽的导电辊为钢辊外面镀紫铜。为提高导电辊的寿命，可按图所示结构制作导电辊。导电辊两头带有轴承，安装在牌坊架上，中间通水进行冷却，由直流电机传动。边缘罩是装在带钢横向的两边的屏敝罩，用来防止带钢边部锌层增厚。支持辊是钢辊外面对胶，直径为长为。绝缘垫就是胶垫，防止带钢与阳极接触。电镀槽内的电镀液由循环槽供给，由泵通过集流管将电解液喷向带钢两面。图导电辊结构铬紫铜钢紫铜轴喷射电镀槽的特点是使用喷射电镀槽可获得高电流密度，有利于提高电镀速度。使用不溶性阳极有利于提高镀层的均匀性，减少能耗。采用边缘罩能解决电镀边缘增厚问题。退火注本设计采用连续退火机组。这种机组就是把冷轧后的电解清洗罩式退火钢卷冷却调质轧制平整和精整检查等个单独的生产工序联结成条生产机组，用立式的连续炉代替间歇式的罩式炉，实现了生产的连续化。图为种冷轧连续退火机组示意图。其主要性能是生产能力吨月带厚带宽作业线长度入口段，中心段传送段作业线长度合计炉子投河北理工大学毕业设计说明书产日期年月。这种五台的连续退火新工艺与分批退火罩式炉退火相比，具有如下优点以带钢状态进行连续热处理可得到性能均匀表面光洁的产品。控制炉内张力。可改善带钢板形，带钢平直度好。没有粘结和砂粒压入缺陷，钢材收得率高，且平整效率高质量好。作业线将清洗退火平整表面自动检查涂油重卷或剪切次完成，减少了多次钢卷处理，减少许多因之产生的废品，提高了收得率。生产过程简单合理管理方便。生产出成品的时间由成批退火的缩短为。交货迅速，生产过程贮备料也可大大减少。车间布置紧凑占地面积小，省掉许多辅助设备，建设费用降低，劳动定员大幅度减少，而且节省能源。具体比较见表。图冷连轧连续退火机组开卷机张力平整机剪切焊接机电解清洗入口活塞预热段加热段均热段缓冷段急冷段冷却段最终冷却段出口活塞平整机剪边机检查装置涂油机剪边张力卷曲机用连续退火炉即可以生产普通级别的冲压成形冷轧薄板，也可以生产深冲压和超深冲压成形的汽车用冷轧板和烤漆硬化钢板即能生产硬质的镀锡原板，也能生产软质的镀锡原板即能生产般强度级别的冷轧板，又能生产微合金化合金钢双相钢等高强和超高强度冷轧板。可以这样说，到现在为止凡是罩式退火炉能生产的产品，连续退火机组都可以生产。河北理工大学毕业设计说明书表连续退火与罩式退火工艺比较序号项目名称连续退火罩式退火投资不包括软件费设备费占地面积固定成本人工费维修费生产时间切损等耗废可变成本能耗轧辊平整机费其他生产材料费彩涂生产线以涂层板为原料的加工工艺是涂层板剪切加工成型组装，它对于加工户有如下优点省力省时省场地。由于工序简单，不要前处理涂漆和烘干等工序，所以节省操作人员和庞大的操作场地，而且可以形成流水线连续加工。节约能源。由于不要烘干，所以可节约大量能源。作业环境卫生，消除公害。涂料和溶剂的挥发干燥炉产生的有害暖气除了前的预处理废酸废碱和磷化过程的废渣等公害都没有了，加工厂不需三废