故取式中基础环外径基础环内径基础环截面系数基础环截面面积混凝土基础上的最大压应力基础环无筋板时的厚度，。地脚螺栓计算地脚螺栓承受的最大拉应力按下式计算故取地脚螺栓的螺纹小径为故取地脚螺栓为，个筋板筋板的压应力按下式计算式中筋板的压应力个地脚螺栓承受的最大拉力个对应地脚螺栓的筋板个数，筋板宽度,筋板厚度,。由式计算得则筋板的许用应力计算，当时，当时，式中细长比，按下式计算。惯性半径，对长方形筋板取筋板长度临界细长比，按下式计算。筋板材料的许用应力取筋板材料的弹性模量，在常温下取。可见则选用式。，符合要求。盖板本装置基础环上的盖板设计为分块式且有垫板式中垫板上地脚螺栓孔直径盖板上地脚螺栓孔直径筋板宽度筋板内侧间距垫板宽度盖板厚度,垫板厚度,。盖板最大应力小于盖板材料的许用应力，满足强度要求。裙座与塔壳连接焊缝验算焊缝的验算按下式其中，故验算合格。第章辅助结构设计人孔塔器装置中，每隔块隔板外设个人孔，当油品赃物需经常清理时，每隔块隔板外设个人孔，凡有人孔处塔板间距应等于或大于，人孔的中心距操作平台般为，人孔直径般为，特殊的也有长方形的人孔，人孔伸出塔器筒体长度为。根据以上实际经验和本装置的实际情况，开设人孔的位置如下人孔位于第层塔板人孔位于第层塔板人孔位于第层塔板人孔位于第层塔板人孔位于塔底。吊柱标准吊柱允许的起吊质量分为三档和。设计者可根据起吊物料的最大质量来选用。吊柱属于标准件，在选用吊柱时应考虑以下几个问题吊柱的吊装能力，由于吊柱主要用于吊装塔板内件，该吊柱的起重为应保证操作平台距书柄的距离在以内应注意吊装吊起空间，即保证每个被吊起的塔盘内件能通过每个人孔进入塔内，该吊杆长在吊柱的球面支撑设置防水器。法兰设计法兰连接密封是目前管道和设备中用得最广的种密封形式。也是由法兰包括环及接管或圆筒，垫片及紧固螺栓组成，属强制式密封结构。其基本要求是密封可靠，有足够的强度和钢度，装拆方便，经济合理。螺栓法兰密封系统基本密封原则利用密封面上的比压使介质通过密封口的阻力大于密封口两侧的介质压力差，而达到密封。法兰密封的泄漏有渗透泄漏和界面泄漏之分。影响螺栓垫片法兰密封系统密封性能的因素主要有垫片类型。法兰形式，包括密封面形式和法兰结构类型两方面。法兰形式应与垫片类型相配。预紧力的大小。由密封原理分析可知，为使法兰密封系统具有良好的密封性能。在法兰设计中主要是考虑上述各项因素。对紧固螺栓，主要是保证力达到预紧密封比压和操作密封比压承受介质压力引起的轴向载荷所需要的螺栓强度对垫片主要是正确选用适宜材料并决定其断面形状和尺寸对法兰，则通过保证强度的形式保证足够的刚度。法兰的失效都是以泄漏的形式出现，很少因强度不足而引起破坏。该型密封面是与断面为椭圆形或八角形的金属垫片配合使用。它是靠梯形槽的内外锥形和金属垫片形成线接触而达到密封，具有定的自紧作用，密封可靠。适用于压力和温度存在波动，介质渗透性大的场合，允许使用的最大公称压力梯形槽材料的硬度值宜比垫圈材料硬度高。法兰的材料选用，双头螺柱材料选用，六角头螺母选用，八角垫片材料选用锻钢。各管口的公称直径分别为，，，。根据以上公称直径在选择标准法兰。裙座结构设计裙座结构按设计裙座壳开缺口型式及尺寸裙座的开口结构型式如图裙座壳开缺口型式所示图裙座壳开缺口型式封头名义厚度，取，。开缺口主要是减少应力集中，避免焊缝由于受力过大而产生裂纹。封头的环向连接焊缝应磨平。开口尺寸见表裙座壳开缺口尺寸表裙座壳开缺口尺寸单位封头名义厚度宽度缺口半径开孔补强设计已知筒体内径，开孔最大直径，且，选取管程开孔内径，壳程开孔内孔。设计压力为，故应补强。钢材的标准抗拉强度下限值，采用整体补强。管程开孔计算所需补强截面积补强及补强方法判别故圆筒所需最小补强截面积有效补强范围有效补强范围半径壳程开孔计算所需补强截面积补强及补强方法判别故圆筒所需最小补强截面积有效补强范围有效补强范围半径结论本次设计是按照设计任务中提供的设计参数和工艺要求对脱戊烷塔进行设计和计算。通过对该脱戊塔的工艺结构强度计算和设计，得出以下结论通过工艺计算把各物料质量流量和质量分数转化成其相应的摩尔流量与摩尔分数，从而确定塔内主要位置和各段的平均摩尔质量摩尔流量与摩尔分数，近步确定精馏段与提馏段的操作线方程，从而实现塔板数塔高以及塔径的设计。该设计数据符合生产要求。通过结构设计得到了脱戊塔的总体，与塔体气体出口，进料口等管线的直径与伸出高度符合设计标准。通过强度计算对脱戊塔的壁厚进行设计，以及对轴向应力水压试验下的应力均按照相关标准经过强度校核，结果满足强度要求。对材料的选用，选择的既满足强度要求，同时也满足使用介质和温度等要求。参考文献吴铁锁，姚克俭脱戊烷系统的模拟与优化浙江工业大学，,，时维振等提高重整脱戊烷塔分离效果齐鲁石油化工，李广华，何细藕，盛在行乙烯装置技术水平分析及节能措施石油化工，李斌，张翠翠世界乙烯生产技术的研究进展广东化工，吴锦标裂解汽油加氢流程中脱戊烷塔的技术改造上海化工，李凤生重整装置脱戊烷塔分离精度下降和空冷器腐蚀的原因及对策辽宁石油炼制与化工，王松汉乙烯装置技术与运行北京中国石化出版社，姚玉英化工原理下天津天津大学出版社，朱有庭，曲文海，于溥义化工设备设计手册北京化学工业出版社，路秀林，王者相塔设备北京化学工业出版社，，钢制压力容器，钢制塔式容器陈庆，邵泽波过程设备工程设计概论