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【图纸下载】变压器储油柜端盖复合模具设计【毕业设计】

，以及取大以后还会影响到同步环径向厚度尺寸要取小的约束，故不能取大。原则上是在可能的条件下，尽可能将取大些。本次设计中采用的为。锥面工作长度缩短锥面工作长度，便使变速器的轴向长度缩短，但同时也减少了锥面的工作面积，增加了单位压力并使磨损加速。设计时可根据下式计算确定设计中考虑到降低成本取相同的取。同步环径向厚度与摩擦锥面平均半径样，同步环的径向厚度要受机构布置上的限制，包括变速器中心距及相关零件特别是锥面平均半径和布置上的限制，不宜取很厚，但是同步环的径向厚度必须保证同步环有足够的强度。轿车同步环厚度比货车小些，应选用锻件或精密锻造工艺加工制成，可提高材料的屈服强度和疲劳寿命。货车同步环可用压铸加工。段造时选用锰黄铜等材料。有的变速器用高强度，高耐磨性的钢配合的摩擦副，即在钢质或球墨铸铁同步环的锥面上喷镀层钼厚约，使其摩擦因数在钢与铜合金摩擦副范围内，而耐磨性和强度有显著提高。也有的同步环是在铜环基体的锥空表面喷上厚的钼制成。喷钼环的寿命是铜环的倍。以钢质为基体的同步环不仅可以节约铜，还可以提高同步环的强度。本设计中同步器径向宽度取.。锁止角锁止角选取的正确，可以保证只有在换档的两个部分之间角速度差达到零值才能进行换档。影响锁止角选取的因素，主要有摩擦因数擦锥面的平均半径锁止面平均半径和锥面半锥角。已有结构的锁止角在范围内变化。本次设计锁止角取。同步时间同步器工作时，要连接的两个部分达到同步的时间越短越好。除去同步器的结构尺寸，转动惯量对同步时间有影响以外，变速器输入轴，输出轴的角速度差及作用在同步器摩擦追面上的轴向力，均对同步时间有影响。轴向力大，同步时间减少。而轴向力与作用在变速杆手柄上的力有关，不同车型要求作用到手柄上的力也不相同。为此，同步时间与车型有关，计算时可在下属范围内选取对轿车变速器高档取，低档取对货车变速器高档取，低档取。第六章变速器的操纵机构设计变速器操纵机构时，应满足以下要求.换档时只允许挂个档。这通常靠互锁装置来保证，其结构型式有如右图所示图变速器自锁与互锁结构自锁钢球自锁弹簧变速器盖互锁钢球互锁销拨叉轴.在挂档的过程中，若操纵变速杆推动拨叉前后移动的距离不足时，齿轮将不能在完全齿宽上啮合而影响齿轮的寿命。即使达到完全齿宽啮合，也可能由于汽车震动等原因，齿轮产生轴向移动而减少了齿轮的啮合长度，甚至完全脱离啮合。为了防止这种情况的发生，应设置自锁装置如图所示。.汽车行进中若误挂倒档，变速器齿轮间将发生极大冲击，导致零件损坏。汽车起步时如果误挂倒档，则容易出现安全事故。为此，应设置倒档锁。倒档锁的结构见本设计装配图中所示。第七章结论本次设计是奇瑞东方之子.豪华车型的变速器部分。变速器是车辆不可或缺的部分，其中机械式变速箱设计发展到今天，其技术已经成熟，但对于我们还没有踏出校门的学生来说，其中的设计理念还是很值得我们去探讨学习的。对于本次设计的变速箱来说，其特点是扭矩变化范围大可以满足不同的工况要求，结构简单，易于生产使用和维修，价格低廉，而且采用结合套挂挡，可以使变速器挂挡平稳，噪声降低，轮齿不易损坏。在设计中采用了档手动变速器，通过较大的变速器传动比变化范围，可以满足汽车在不同的工况下的要求，从而达到其经济性和动力性的要求变速器挂档时用结合套，虽然增加了成本，但是使汽车变速器操纵舒适度增加，齿轮传动更平稳。本着实用性和经济性的原则，在各部件的设计要求上都采用比较开放的标准，因此，安全系数不高，这点是本次设计的不理想之处。但是，在以后的工作和学习中，我会继续学习和研究变速器技术，以求其设计更加合理和经济。紧张忙碌的毕业设计已经接近尾声，这次设计是对我大学四年来的学习的次最综合的检验，也更是次综合的学习过程。毕业设计不仅使我学习和巩固了专业课知识而且了解了不少相关专业的知识，个人能力得到很大提高。同时也锻炼了与人协作的精神，为以后我踏入社会工作打下了良好的基础。参考文献刘惟信.汽车设计.北京清华大学出版社，张洪欣.汽车设计.北京机械工业出版社，陈家瑞.汽车构造.第二版.北京机械工业出版社，非常迅速的，用户对于汽车性能的要求是越来越高的。汽车变速器的发展也并不仅限于此，无级变速器便是人们追求的“最高境界”。无级变速器最早由荷兰人范多尼斯发明。无级变速系统不像手动变速器或自动变速器那样用齿轮变速，而是用两个滑轮和个钢带来变速，其传动比可以随意变化，没有换档的突跳感觉。它能克服普通自动变速器“突然换档”油门反应慢油耗高等缺点。通常有些朋友将自动变速器称为无级变速器，这是错误的。虽然它们有着共同点，但是自动变速器只有换档是自动的，但它的变速器。本设计也采用个档位。选择最低档传动比时，应根据汽车最大爬坡度驱动轮与路面的附着力汽车的最低稳定车速以及主减速比和驱动轮的滚动半径等来综合考虑确定。汽车爬陡坡时车速不高，空气阻力可忽略，则最大驱动力用于克服轮胎与路面间的滚动阻力及爬坡阻力。故有则由最大爬坡度要求的变速器Ⅰ档传动比为式中汽车总质量重力加速度.修正为道路最大阻力系数驱动轮的滚动半径发动机最大转矩主减速比η汽车传动系的传动效率。根据驱动车轮与路面的附着条件求得的变速器档传动比为式中汽车满载静止于水平路面时驱动桥给路面的载荷路面的附着系数，计算时取。由已知条件满载质量η.。根据公式可得.。超速档的的传动比般为，本设计去五档传动比Ⅴ.。中间档的传动比理论上按公比为的等比数列，实际上与理论上略有出入，因齿数为整数且常用档位间的公比宜小些，另外还要考虑与发动机参数的合理匹配。根据上式可的出.。故有二中心距中心距对变速器的尺寸及质量有直接影响，所选的中心距应能保证齿轮的强度。三轴式变速器的中心局可根据对已有变速器的统计而得出的经验公式初定式中中心距系数。对轿车，对货车，对多档主变速器，.变速器处于档时的输出扭矩η.﹒故可得出初始中心距.。三轴向尺寸变速器的横向外形尺寸，可根据齿轮直径以及倒档中间齿轮和换档机构的布置初步确定。轿车四档变速器壳体的轴向尺寸。货车变速器壳体的轴向尺寸与档数有关四档五档六档当变速器选用常啮合齿轮对数和同步器多时，中心距系数应取给出系数的上限。为检测方便，取整。本次设计采用手动挡变速器，其壳体的轴向尺寸是，变速器壳体的最终轴向尺寸应由变速器总图的结构尺寸链确定。四齿轮参数齿轮模数建议用下列各式选取齿轮模数，所选取的模数大小应符合规定的标准值。此处省略字并使摩擦力矩增大，与此同时在锁止面处作用有与之方向相反的拨环力矩。齿轮与锁环的角速度逐渐靠近，在角速度相等的瞬间，同步过程结束，完成换档过程的第二阶段工作。之后，摩擦力矩随之消失，而拨环力矩使锁环回位，两锁止面分开，同步器解除锁止状态，接合套上的接合齿在换档力的作用下通过锁环去与齿轮上的接合齿啮合图，完成同步换档。图锁环同步器工作原理．同步环主要参数的确定同步环锥面上的螺纹槽如果螺纹槽螺线的顶部设计得窄些，则刮去存在于摩擦锥面之间的油膜效果好。但顶部宽度过窄会影响接触面压强，使磨损加快。试验还证明螺纹的齿顶宽对摩擦因数的影响很大，摩擦因数随齿顶的磨损而降低，换挡费力，故齿顶宽不易过大。螺纹槽设计得大些，可使被刮下来的油存于螺纹之间的间隙中，但螺距增大又会使接触面减少，增加磨损速度。图中给出的尺寸适用于轻中型汽车图则适用于重型汽车。通常轴向泄油槽为个，槽宽。图同步器螺纹槽形式锥面半锥角摩擦锥面半锥角越小，摩擦力矩越大。但过小则摩擦锥面将产生自锁现象，避免自锁的条件是。般。时，摩擦力矩较大，但在锥面的表面粗糙度控制不严时，则有粘着和咬住的倾向在时就很少出现咬住现象。本次设计中采用的锥角均为取。摩擦锥面平均半径设计得越大，则摩擦力矩越大。往往受结构限制，包括变速器中心距及相张文春.汽车理论.北京机械工业出版社，彭文生，张志明，黄华梁.机械设计.北京高等教育出版社，董宝承.汽车底盘.北京机械工业出版社，陈焕江，徐双应.交通运输专业英语.北京机械工业出版社，刘鸿文.简明材料力学.北京高等教育出版社，周明，毛恩荣.车辆人机工程学.北京北京理工大学出版社，美.厄尔贾维克.汽车手动变速器和变速驱动桥.北京机械工业出版社，陈殿云，张淑芬，杨民献.工程力学.兰州兰州大学出版设，葛志祺.简明机械零件设计手册.北京冶金工业出版社濮良贵，纪名刚.机械设计.第七版.北京高等教育出版社，王昆，何小柏，汪信远.课程设计手册.北京高等教育出版社，侯洪生，王秀英.机械工程图学.北京科学出版社，致谢转眼间，大学四年很快就要结束了。而作为大学生活的最后个环节毕业设计，经过近周的紧张准备，也将接近尾声。在这次毕业设计中，我不但巩固了以前所学的知识，并从中学到了很多新的东西，尤其是汽车设计和汽车理论这两门课程。在这里，我向那些在这四年里给于过我巨大帮助的老师和同学们表示衷心的感谢，正是他们的帮忙才让我得以圆满的完成四年的学业和最后的毕业设计。在这次设计的过程中，指导老师周建立直都关注着我的每步进展，并给了我很多好的意见和建议，同时也对我提出了严格的要求。我之所以能很顺利地完成毕业设计任务，这与周老师的指导是分不开的，在此，我对他表示感谢。另外，遇到技术困难的时候，车辆工程专业的老师们也给了我很多帮助。其实他们中我大多都不认识，平时很陌生，但在恳求他们帮助的时候，他们却无微不至，因此我非常感谢他们。关零件的尺寸和布置的限制京珠高速东侧需跨越六郑州郑州东线路改接谢庄变段线路位于后路俭村东北面打开郑州郑州东线路的与同塔四回路接至谢庄变处。线路路径方案综述郑柳Ⅱ滨柳改接郑州东段严格按照城市规划要求，本段为接点至郑柳Ⅱ线入宇航变的南接点处。五郑州郑州东线路郑祥线路改接郑州东段在郑州东东部的与同塔四回路走廊内，加挂在线路下方。线路位于郑州东至郑庵乡砚台寺村西约处。宇航凤凰变郑柳Ⅱ线路改造段利用原郑柳Ⅱ单回路的走廊，将宇航变接南侧至凤凰变接段，改造成双回路，本期东侧挂线，西侧备用。全长双回路单侧挂线。线路位于郑柳Ⅱ线入凤凰变的北回路的走廊，改造成双回路，完成将宇航变接入郑州东，本期东侧挂线，西侧备用。全长双回路单侧挂线。线路位于郑柳Ⅱ线入宇航变的北接点至郑柳Ⅱ线路滨河变处正东，七里河北侧约处。四三宇航郑州东变郑柳Ⅱ线路改造段在郑州东的南北送电走廊内滨河变以南部分，至凤凰变方向回由双回路变成单回路与滨凤线相接，完成将凤凰变接入郑州东至宇航变方向回的剩余部分利用原郑柳Ⅱ单回三宇航郑州东变郑柳Ⅱ线路改造段在郑州东的南北送电走廊内滨河变以南部分，至凤凰变方向回由双回路变成单回路与滨凤线相接，完成将凤凰变接入郑州东至宇航变方向回的剩余部分利用原郑柳Ⅱ单回路的走廊，改造成双回路，完