在液压泵瞬时流量脉动的个周期内，瞬时流量高于平均流量部分的体积为。在没有蓄能器时，应用动态流量计测定瞬时流量脉动的个周期，并绘成曲线。再用求积仪求面积或者其它方法算出瞬时流量高出平均流量部分的体积，即值。如所示，对于活塞泵，为了便于测量则可在无负载低转速及角速度为常数的条件下来测量和绘制流量的脉动曲线。所以由公式可写成故得气动增压器结构设计又考虑到压力脉动系数中压力脉动的平均值为绝对压力，所以将上式代入式得由公式知，如果要使系统压力没有脉动，即，那么要求，所以这不可能。般限定不要超过最大值和最小值。如果已知及压力脉动系数，则由能计算出蓄能器的总容积。如果值没有，但是知道限定系统压力的最大值和系统脉动的最低压力。则由来计算值，继而确定蓄能器的大小和尺寸。主要参数初定周期课题要求频率不低于，取气动增压器结构设计液体的体积流量液体的体积流量因为液体与液体体积流量相同均为，为克服流动过程中的粘性力圆整后取得所以根据设计要求装置限制总长度不大于。取三个活塞宽，四个端盖。则，取，则,则工作缸直径圆整取因为个驱动缸需要驱动两个工作缸，所以，得出取余量以克服运动中腔压下降摩擦力辅助机构阻力等各种损失。取驱动缸直径为，活塞杆直径主阀通径活塞的运动速度为设气缸压力为则气缸耗气量为气缸的平均耗气量气缸的工作频度气缸的行程装配管的内径换向阀和气缸配管的长度。气动增压器结构设计以氦气为介质，其质量流量为气源压力为，式中温度临界压力比对于氦气气体常数得主阀切换时间如果缸的运动时间为，则主阀切换时间应小于，设主阀的行程为，要内到位，以等价速度运动计算，有，若,则,若阀芯为，即，则驱动力需以驱动压力计算，净驱动面积约为。主阀供气由前，主阀速度耗气量，此为进气侧。大端排气侧。气动增压器结构设计组件结构设计引言通过上章系统的分析与设计计算，气缸活塞直径为。气缸进排气口内径为活塞杆直径为两液压缸活塞直径液体和的液压缸进油口内径分别为和。下面将选定气缸内组件的结构和怎样设计内部组件缸筒缸筒缸盖采用的连接形式由气动增压器具有对称性。因为双头螺栓的连接形式更好。该结构应用广泛，重量轻，易于运转和加工，结构简单。缸筒的材料与壁厚表缸筒材料单位材料缸径铝合金壁厚钢无缝钢管因为气缸缸筒壁厚与内径之比，气缸钢筒承受压缩气体的压力作及总结如下通过查看大量文献，分析对比增压技术的发展关键技术问题及相应的处理方法。最后选定气动增压器方案。经计算确定的相应参数对系统进行了结构图的尺寸设计与相应的绘制。并通过查阅相关设计手册，对各个零部件进行了合理的选择与设计，其中包括气缸和液压缸组件设计二位五通阀设计和气针单向阀的设计。为了提高系统的性能，经过与指导老师探讨研究与分析，仍然存在些有待改善的问题，得出以下几个方面工作方式的改进探讨目前两缸交替工作，可否两缸同步或相反工作，这样可使尺寸减小约半，通过提前量可以部分补偿停滞式的流量脉动。影响工作稳定性的其他因素起源压力波动通常气动减压阀的精度约为，且出口闭死与否压力值相差可能更大。运行环境的温度高度对气流规律的影响。载体三向加速度的影响。惯性力侧向力引起的摩擦力等。安装位置三向振动的影响。运行环境温度对油液粘度配合副配合状况的影响。气动增压器结构设计参考文献赵彤气动技术的发展及在新领域中的应用液压气动与密封张然治车用发动机增压技术手册车用发动机李勇气液增压式冲压技术及设备介绍机械工程学报,王延辉,樊志新种新型的气液增力缸液压与气动王建军种液压增压缸的介绍液压与气动许宏光,吴盛林,赵克定气液联动与气液联控机械工程学报，张静,吴宝桐双级气液增压器机械工人,陆鑫,盛周洪气动自动化系统的优化设计上海科学技术文献出版社,陈志伟自动换向增压器液压与气动马昌,高常识新型高性能气动换向阀的设计机械工程师王虎,余祖耀,朱会学,李宝仁阀控缸体化元件的响应特性分析流体传动与控制，祁仁俊液压系统压力脉动的机理同济大学学报，孙旭光,王益群气缸密封技术特点及其发展方向液压与气动左键民液压与气压传动机械工业出版社,气动增压器结构设计致谢气动增压器结构设计壁厚气动增压器结构设计按薄壁筒公式计算。根据公式计算出的壁厚般都很薄，对加工工艺要求很高。实际设计过程中般都按照加工工艺要求，适当增加壁厚，尽量选用标准钢管或铝合金管，参照上表，取。活塞的固定卡簧式固定活塞，如下图。图气缸活塞的固定方式气口螺纹连接根据已知最大供气口面积供气，这样就能得到气口最小面积应该大于，所以气口螺纹连接的尺寸选。密封的选择弹性密封圈密封应用非常广泛，所以气缸密封也采用。如应用弹性密封圈密封，长的使用寿命与低的空气泄漏量和低的摩擦力的要求相对立的形密封圈是气动密封圈之，也是比较普遍的。发展至今密封圈的种类多样化，综合化。图中形密封圈克服了普通形圈在保证设计要求接触宽度下产生较大径向刚度所对应的较大接触压力和较大摩擦力的缺点。形圈具有对制造公差不敏感的适应特点，形圈结构简单适合于加工制造。由于个形圈或个形圈只适合于单个方向的密封，因此对于常用双作用气缸常采用个圈背靠背的组合布置方式来完成双向密封气动增压器结构设计要求。形圈形圈形圈形圈形圈形圈形圈单件密封静密封的选择因型密封圈展历史悠久，使用也非常广泛，工作可靠静摩擦因数大活塞的结构比较简单，所以将采用型密封。整体活塞密封组合密封极小摩擦密封全密封图平均密封摩擦下面介绍液压缸各组件的结构内部设计气动增压器结构设计缸筒缸筒的结构根据工作压力使用环境及用途选择缸筒与缸盖的连接形式继而选择缸筒结构。本系统将采用结构简单易于加工承受高压的拉杆式连接，因为本装置要在缸盖上安装插装阀，导致缸盖结构复杂，尺寸较大。缸筒的材料国内采用和号无缝钢管。当采用焊接性比较好的号刚时，缸筒与缸底管接头耳轴等是应该焊接在起的，还要调质。缸筒上不用焊接零件时，般采用号调质钢，般调质硬度为。计算壁厚和外径液压缸液压缸的壁厚液压缸的内径液压缸的最高工作压力当时，缸筒材料的许用应力安全系数，般可取材料的抗拉强度极限号钢，因此取。得到缸壁厚度，即能求出缸筒的外径气动增压器结构设计取。活塞与活塞杆活塞与活塞杆的连接形式因为活塞运动频繁为防止松动，应该用紧锁，还要静密封，所以经采用螺母型连接。活塞与活塞杆的材料为符合气动增压器的特点重量轻，活塞材料将选择铝合金，活塞杆的材料用号碳钢，然后进行调制处理。活塞杆的计算液压缸与气压缸靠活塞杆传递能量。它要承受各种力所以必须有足够的强度和刚度在双作用单边活塞杆液压缸系列中，活塞杆直径用计算圆整。活塞杆螺纹尺寸由上文知活塞杆的直径是。选定螺纹直径应该为。油口的螺纹连接进油口孔进油口压降进为油口面积公式液体液液体液气动增压器结构设计液液已知，整理得出油口直径，圆整后进进，管子外径分别为，。出油口孔出油口压降出为的单向截流这样得出出，出，管子外径分别为，。油口螺纹连接根据油口孔选液体出油口螺纹为液体出油口螺纹为。密封的选择静密封静密封亦将用形。二位五通换向阀的结构设计二位五通换向阀结构，如图所示图二位五通换向阀的结构图蓄能器的结构选择在第章已经对蓄能器的基本特点进行探究，现设计计算对换向阀的结构参气动增压器结构设计数进行设计本设计选择皮囊折合式蓄能器。工作原理为气瓶内上部为氮气，下部为液体。工作前，将定压力的气体通过充气阀充入皮囊内，然后关闭充气阀，则气体在皮囊内封闭。还具有如下特点容量大惯性小反应灵敏占地面积小没有机械摩擦损失重量轻，次充气能长时间的保存气体，充气也较方便，还具有定型产品供货。因蓄能器不属于本设计范围内的结构，所以选择标准件型工作压力为，容量范围为，均能符合本设计所需。气动增压器结构设计结论本文主要气动增压器结构设计二位五通换向阀的结构设计蓄能器的结构选择本章小结,结论致谢气动增压器结构设计前言课题背景目前，国内外对于低压气动技术研究与运用较多，但对于高压气动技术的研究则进展缓慢，之所以在这方面技术研究较少原因在于高压气动技术涉及到系统密封问题系统的泄露问题以及对材料有苛刻要求等问题。尽管高压气动技术存在上述很多问题，但是高压气动技术存在诸多优点，比如高压气动技术能够有效提高高压气动系统的动态性能，减轻了系统整体的质量，还能够节约系统安装空间以及减少生产成本等等，正因为它的这些优点，使得高压气动技术越来越受到国内外重视。高压气动技术是项新兴的技术，在近几年来才逐步收到国内外重视，其真正投入到实际应用中可追溯到世纪年代初期。当时，国外的些发达国家就开始了高压气动技术的研究，如美国英国和法国等发达国家的些发射装置或者舵角控制装置上便运用了高压气动技术。正因为这些发射装置成功运用了高压气动技术，使其整个装置系统质量减轻很多，也是其结构变得简单，不仅如此，它还提高了发射装置的命中率。在很长段时间，中国都没有重视高压气动技术的发展，更别提踏入高压气动技术的研制领域。当国家已经认识到高压气动技术举足轻重的地位后，国家不断地重视和加大科研力量与科研经费的促进下，中国的高压气动技术也开始稳定向上发展，与外国的研制水平的差距在步步的缩小，在未来很有可能赶超其他国家。计算机的普及，微电技术的快速发展，还有控制体系的不断完善，尤其是新型材料的发展，新工艺的探索，都是高压气动技术发展的基础，这不仅能够提高国外传统高压气动元件的大部分性能，