转动工作的几种轧机中，而高速线材轧机是均匀转动的，顾客忽略动力矩。传动力矩轧制力矩摩擦力矩轧辊轴承中的附加摩擦力矩式中作用在轴承上的负荷轧辊辊颈直径轧辊轴承摩擦系数传动摩擦力矩式中换算到主电机轴上的传动机构的摩擦力矩传动机构的效率，级齿轮传动换算到主电机轴上的附加摩擦力矩为式中空转力矩式中电机的额定力矩电机的额定力矩式中电机的额定力矩电机功率电机额定转速电机校核校核电机的温升条件高线都是长期工作，电机工作功率就是平均功率。校核电机的过载条件式中电机的允许过载系数轧制周期内最大的力矩电机的额定力矩。第道次电机功率校核举例电机额定力矩统单位后得轧辊轴承的附加摩擦力矩统单位后得附加摩擦力矩空转力矩静力矩等效力矩电机功率校核电机能力符合要求。校核其它道次的电机能力，其结果如下表机架由上可知电机能力符合要求。轧辊强度校核轧辊的强度校核对于轧机来说，轧辊是其主要部件，它由辊身辊径辊头三部分组成。在轧制过程中，轧辊收各种应力的影响，当超过轧辊安全系数时轧辊有可能产生破坏，所以，必须对轧辊进行强度校核。对于有槽轧辊，辊身只校核弯矩，这种情况适合非悬臂式轧机而对于悬臂式轧机，其轧辊既不承受弯矩，也不承受扭矩，无需校核，只校核悬臂轴辊径既承受弯矩，又成受扭矩，故进行弯扭组合校核轴头只承受扭矩，故进行扭转校核。辊身强度校核求支反力对于非悬臂式轧机求支反力，图非悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点列转矩方程以为支点列转矩方程对于悬臂式轧机图悬臂式轧机轧辊受力分析简图以为支点以为支点，非悬臂式轧机，悬臂式轧机弯曲应力弯曲正应力弯矩其中弯曲切应力致谢本设计是在董福涛导师的悉心指导下完成的，导师渊博的知识，严谨的治学态度，丝不苟的工作作风，平易近人的性格都是我学习的楷模。在论文的研究及整理期间，导师给了我很大的支持和鼓励，才使得论文得以顺利的完成，在此谨向导师表示忠心的感谢和崇高的敬意。式中轧制力矩轧辊横断面积弯曲应力对于钢轧辊，合成应力按第四强度理论计算对于铸铁轧辊，合成应力按莫尔理论计算强度校核若或则辊身强度足够许用应力对于合金锻钢轧辊对于铸铁轧辊辊径或轴径强度校核弯矩计算辊径处弯矩轴径处弯矩扭矩计算合成应力由第三强度理论强度校核若，则辊颈强度足够轴头强度校核扭矩计算扭转应力抗扭截面模量强度校核若则轴头强度足够支撑辊弯曲强度校核支反力计算弯矩辊子最大弯矩辊颈处弯矩计算各点应力辊身处应力弯曲应力弯曲切应力合成应力辊颈处应力扭矩合成应力轴头处应力扭转应力校核轧辊强度由前述知辊子辊颈辊头所以，该轧辊强度足够。校核其它道次的轧辊强度，其结果如下表机架参考文献线材编写组线材生产北京冶金工业出版社，高速线材生产编写组高速线材生产北京冶金工业出版社，白光润型钢孔型设计沈阳东北大学出版社，刘占英轧钢北京冶金工业出版社，赵松筠型钢孔型设计北京冶金工业出版社，袁康轧钢车间设计基础北京冶金工业出版社，杭乃勤，胡盛德棒线材连轧过程数学模型武汉科技大学学报赵自义等安钢高速线材轧机孔型系统设计及应用安钢技术，解继峰等安钢高速线材生产线设计简介安钢技术，杨晓明宝钢高速线材生产线设计简介安钢技术，赵志业金属塑性变形与轧制理论北京冶金工业出版社，王廷薄金属塑性加工学轧制理论与工艺北京冶金工业出版社，刘宝桁轧钢机械设备北京冶金工业出版社，新疆八钢铁集团公司小型连轧机的工艺与电器控制编写组小型连轧机的工艺与电器控制北京冶金工业出版社，调整螺丝的长度和操作所需的位置大小，边辊环宽度中小型轧机取。校核咬入能力孔型在轧辊上的配置包括垂直方向上的配置和辊身长度方向上的配置。垂直方向上的配置和轧辊的名义直径原是直径工作直径有关而孔型在辊身长度方向上的配置要考虑的因素有成品孔和成品前孔应尽量争取单独配置，即不配置在同架轧机的同轧线上，以便实观单独调整，保证成品质量。分配到各架轧机上的轧制道次应力争使各架轧机轧制时间负荷均衡，以便获得较短的轧制节奏，有利于提高轧机产量。根据各个孔型磨损对成品质量影响程度不同，在轧辊上孔型配置数目也不相同。成品孔应尽可能多配，成品前孔和再前孔根据条件和可能也应多配些。这样做的另好处是可以减少换辊次数减少轧辊储备数量，并能降低轧辊消耗。轧辊相邻孔型间的凸台叫辊环，在轧辊长度方向上要留有足够的宽度，以保证辊环强度和满足安装导卫和调整的要求。在满足了上述要求的条件下辊环宽度可适当减小。以便能多安排孔型数目。铸铁辊环的宽度般可考虑等于轧槽深度，而钢辊辊环可以小些轧辊两端的辊环宽度对于大中型轧机可取以上，而对小型轧机般在的范围内选取。至于在孔型倾斜配置的情况下，还应考虑设置止推斜面辊环的要求。确定速度制度工作辊径的确定粗中轧机轧机工作辊径的确定箱形孔椭圆孔圆孔式中为轧辊工作直径为辊环直径为孔型高度根据以上公式计算粗中轧机工作辊径如下表。表短应力线轧机工作辊平均辊径机架号预精轧精轧减定径机轧机工作辊径的确定椭圆孔圆孔式中为轧辊工作直径为辊环直径为孔型高度根据以上公式计算预精轧精轧减定径机工作辊径如下表。表碳化钨悬臂轧机工作辊平均辊径机架号表中为减径机孔型，为定径机，其孔型与相同。轧辊转速的确定轧辊转速是主要的生产操作参数之。它由各道轧件出口速度和前滑值来决定。各道轧件出口速度可以由各道的连轧常数或确定的前后轧机轧件出入口速度差决定。按无张力设计轧件速度容易因轧件速度计算误差和轧辊转速调整误差带来堆钢。过大速度差带来较大张力，它能减少电机动态速降的幅度，即便孔型磨损，也能保持段稳定轧制，但带来孔型磨损严重。故连轧生产中，般采用微张力轧制。因此，为防止堆钢事故，轧件出口速度在设计时就有定偏差，如大于的连轧常数，或每道出口速度低于下道入口速度的由连轧常数公式式中各道次轧件出口面积各道次轧辊转速自由宽展前滑限制宽展下前滑影响系数，取。对于第架成品孔得其中由轧辊线速度和其中前面已确定轧件出口速度，来决定。所以此时连轧常数按逆轧顺序分配各架之间的拉钢系数设可取计算连轧常数同理计算得各机架的连轧常数如下表。表各机架的连轧常数机架号连轧常数机架号连轧常数机架号连轧常数机架号连轧常数公式计算得各机架的轧制速度如下表表各机架的轧制速度机架号轧制道次断面周长表轧制前后轧件的高度轧制道次轧制道次轧制道次轧制道次第道次力能参数计算举例辐射温降传导温度其中中间温度粘性系数变形抗力摩擦系数外摩擦影响系数平均变形速度平均单位压力变形温升轧制温度压下率力臂系数轧制压力轧制力矩第道次轧制力能参数为，其它道次的力能参数由计算机计算的结果如下表表力能参数机架轧制力轧制力矩轧辊辊缝计算辊缝是生产操作的另参数。辊缝设定好坏直接影响生产进行。平板轧制的辊缝按照弹跳方程来计算式中辊缝轧机刚度轧制力。孔型轧制的理论辊缝前面已经确定，故只计算弹跳即可，生产时将理论辊缝减去弹跳即可。各架弹跳计算见表和。表短应力线轧机刚度机架号轧制力出口厚弹跳值