终的转换。合拢完成后,立即解除墩顶段临时固结措施达到,若不让永久支座参与受力,临时固结的刚度将非常大,不切实际。因此,本工程的临时固结方案的设计思路为由永久支座承担竖向荷载,临时固结承担不平衡荷载产生的弯矩。经初步计算分析,临时固结主要结构采用根钢管,并在钢管内浇筑混凝土,由钢管及混要求挂篮质量控制在以内,因此挂篮设计要求较高。大跨度连续箱梁线形控制要求高大跨度连续箱梁施工过程中的变形较为明显,并且本工程桥面无混凝土铺装层,无法通过混凝土铺装调整桥面线形,因此,桥梁线形控制要求非常高。浅谈挂篮悬臂施工在预应力混凝土连续箱梁中移,大大减小了挂篮箱梁侧向转移时的倾斜力矩,增加了安全性。箱梁底面为抛物线,挂篮底板倾角不断变化,通过小纵梁与横梁之间设臵的圆钢,小纵梁可以小幅度旋转,以调节挂篮底板倾角。施工难点分析固结设计合理性要求过高本项目由于箱梁跨度和梁体重量都比较大的影响浅谈挂篮悬臂施工在预应力混凝土连续箱梁中的应用原稿成的悬臂浇筑段连成整体,根据设计方案,面板和底板上靠近腹板位臵设臵个连接刚性支撑架图。连接钢材选用双榀槽钢,在夜间最低气温时与预埋件焊接。合拢段劲性骨架的焊接要求迅速对称进行。为保证合拢顺利进行,经与设计部门协商,将原设计中第批预应力合拢束及质量高达,节段长度从不等,节段高度变化大。设计要求挂篮质量控制在以内,因此挂篮设计要求较高。大跨度连续箱梁线形控制要求高大跨度连续箱梁施工过程中的变形较为明显,并且本工程桥面无混凝土铺装层,无法通过混凝土铺装调整桥面线形,因此,桥梁线形控制同时浇筑,保证两边自重基本致,并采取全断面次性浇筑成形。合拢段施工单幅桥有个中跨合拢段和个边跨合拢段,合拢段是梁体从单悬臂向连续梁的转换,是梁体从静定结构向超静定结构的转换。合拢施工顺序为先中跨合拢,再边跨合拢。劲性骨架设计及施工为了将两侧已施工完时固结主要结构采用根钢管,并在钢管内浇筑混凝土,由钢管及混凝土结构承受压力,抗拉采用根精轧螺纹钢,精轧螺纹钢与承台及箱梁锚固。最后验算时按照永久支座和临时固结共同受力计算。临时固结计算计算模型计算模型如图所示。施工难点分析固结设计合理土时下挠继续发展,预应力钢束张拉后上抬。经模拟计算可知,实测变形与理论计算基本致。边跨合拢难度大由于本工程连续箱梁设计要求的合拢顺序为先中跨合拢后边跨合拢,在中跨合龙并完成预应力张拉后,边跨悬臂端变形达到,而此时边跨现浇段箱梁已经提前完成,边跨性要求过高本项目由于箱梁跨度和梁体重量都比较大的影响,箱梁临时固结设计中,般是不允许永久支座受力,如果临时固结的刚度较大,会对箱梁施工难度加大,箱梁合拢后体系转换,整个桥梁结构受力发生变化,对桥梁线形会产生不利影响。挂篮结构设计要求高本项目最大节段图合拢段劲性骨架断面布臵合拢施工为防止合拢段混凝土产生收缩裂缝,在浇筑之前张拉部分预应力束。混凝土浇筑时间为当天气温最低的时候。合拢段混凝土强度至设计要求以后,进行连续梁预应力钢束的张拉,完成体系最终的转换。合拢完成后,立即解除墩顶段临时固结措施汽车泵施工,两端同时浇筑,保证两边自重基本致,并采取全断面次性浇筑成形。合拢段施工单幅桥有个中跨合拢段和个边跨合拢段,合拢段是梁体从单悬臂向连续梁的转换,是梁体从静定结构向超静定结构的转换。合拢施工顺序为先中跨合拢,再边跨合拢。劲性骨架设计及施工为表右幅桥边跨合拢端标高对照结语综上所述,挂篮悬臂施工技术在预应力混凝土连续箱梁施工过程中的应用应做好以下几点,第,合理设计连续箱梁的临时固结,避免对线形产生影响。第,挂篮设计采用型钢和精轧螺纹钢组拼而成的角形轻型挂篮,具备安全可靠性。第,在施工前,要求非常高。浅谈挂篮悬臂施工在预应力混凝土连续箱梁中的应用原稿。挂篮设计特点角形桁架斜杆和前后吊杆均采用精轧螺纹钢,有效降低了挂篮自重通过斜拉杆预张拉,克服了主纵梁安装初应力,并减小了挂篮的挠度。箱梁侧向钢模板悬挂在轨道梁上,挂篮行走时分步前性要求过高本项目由于箱梁跨度和梁体重量都比较大的影响,箱梁临时固结设计中,般是不允许永久支座受力,如果临时固结的刚度较大,会对箱梁施工难度加大,箱梁合拢后体系转换,整个桥梁结构受力发生变化,对桥梁线形会产生不利影响。挂篮结构设计要求高本项目最大节段成的悬臂浇筑段连成整体,根据设计方案,面板和底板上靠近腹板位臵设臵个连接刚性支撑架图。连接钢材选用双榀槽钢,在夜间最低气温时与预埋件焊接。合拢段劲性骨架的焊接要求迅速对称进行。为保证合拢顺利进行,经与设计部门协商,将原设计中第批预应力合拢束及及混凝土施工墩顶位臵面板内膜等采用木模,外侧模板和翼缘模板采用定型钢模,为确保外观美观,箱梁外侧模板和翼缘模板采用大型钢模板模板采用对对拉螺杆拉结固定,间距。为施工方便,将外侧模板和翼缘模板加工成整体。浇筑施工用两台汽车泵施工,两端浅谈挂篮悬臂施工在预应力混凝土连续箱梁中的应用原稿了将两侧已施工完成的悬臂浇筑段连成整体,根据设计方案,面板和底板上靠近腹板位臵设臵个连接刚性支撑架图。连接钢材选用双榀槽钢,在夜间最低气温时与预埋件焊接。合拢段劲性骨架的焊接要求迅速对称进行。浅谈挂篮悬臂施工在预应力混凝土连续箱梁中的应用原稿成的悬臂浇筑段连成整体,根据设计方案,面板和底板上靠近腹板位臵设臵个连接刚性支撑架图。连接钢材选用双榀槽钢,在夜间最低气温时与预埋件焊接。合拢段劲性骨架的焊接要求迅速对称进行。为保证合拢顺利进行,经与设计部门协商,将原设计中第批预应力合拢束及化,。模板钢筋以及混凝土施工墩顶位臵面板内膜等采用木模,外侧模板和翼缘模板采用定型钢模,为确保外观美观,箱梁外侧模板和翼缘模板采用大型钢模板模板采用对对拉螺杆拉结固定,间距。为施工方便,将外侧模板和翼缘模板加工成整体。浇筑施工用两台。混凝土浇筑时间为当天气温最低的时候。合拢段混凝土强度至设计要求以后,进行连续梁预应力钢束的张拉,完成体系最终的转换。合拢完成后,立即解除墩顶段临时固结措施。施工线型控制桥梁目标线型的确定本工程跨连续主梁成桥状态目标线形为设计主梁标高设计预做好结构受力的模拟计算,并对施工过程实施,保证合拢段施工的顺利并最终达到桥梁结构线性的预计美观效果。参考文献李志明范伟,挂篮在预应力混凝土连续梁悬臂浇筑施工中的应用工业建筑,范德林,预应力混凝土连续箱梁采用挂篮悬臂浇筑施工方法的探讨交通标准性要求过高本项目由于箱梁跨度和梁体重量都比较大的影响,箱梁临时固结设计中,般是不允许永久支座受力,如果临时固结的刚度较大,会对箱梁施工难度加大,箱梁合拢后体系转换,整个桥梁结构受力发生变化,对桥梁线形会产生不利影响。挂篮结构设计要求高本项目最大节段调整至第批中张拉。工况调整后,成桥时的边跨总位移量减小了,同时,跨中下翼缘的压应力储备墩顶最大正压应力值均能满足规范和设计要求。另外,尚未张拉的部分钢束也可作为边跨合拢前梁端标高调整的手段。右幅桥全桥边跨合拢在夜间进行,合拢端高差情况见表。同时浇筑,保证两边自重基本致,并采取全断面次性浇筑成形。合拢段施工单幅桥有个中跨合拢段和个边跨合拢段,合拢段是梁体从单悬臂向连续梁的转换,是梁体从静定结构向超静定结构的转换。合拢施工顺序为先中跨合拢,再边跨合拢。劲性骨架设计及施工为了将两侧已施工完施。施工线型控制桥梁目标线型的确定本工程跨连续主梁成桥状态目标线形为设计主梁标高设计预拱度。为保证桥梁设计线形的顺利实现,需在中跨范围内设臵预拱度。标准段线形控制从悬臂浇筑阶段构实测变形来看,钢构段悬臂端变形稳定,挂篮前移时下挠,浇筑混凝拱度。为保证桥梁设计线形的顺利实现,需在中跨范围内设臵预拱度。标准段线形控制从悬臂浇筑阶段构实测变形来看,钢构段悬臂端变形稳定,挂篮前移时下挠,浇筑混凝土时下挠继续发展,预应力钢束张拉后上抬。经模拟计算可知,实测变形与理论计算基本致。模板钢筋以浅谈挂篮悬臂施工在预应力混凝土连续箱梁中的应用原稿成的悬臂浇筑段连成整体,根据设计方案,面板和底板上靠近腹板位臵设臵个连接刚性支撑架图。连接钢材选用双榀槽钢,在夜间最低气温时与预埋件焊接。合拢段劲性骨架的焊接要求迅速对称进行。为保证合拢顺利进行,经与设计部门协商,将原设计中第批预应力合拢束及凝土结构承受压力,抗拉采用根精轧螺纹钢,精轧螺纹钢与承台及箱梁锚固。最后验算时按照永久支座和临时固结共同受力计算。临时固结计算计算模型计算模型如图所示。图合拢段劲性骨架断面布臵合拢施工为防止合拢段混凝土产生收缩裂缝,在浇筑之前张拉部分预应力束同时浇筑,保证两边自重基本致,并采取全断面次性浇筑成形。合拢段施工单幅桥有个中跨合拢段和个边跨合拢段,合拢段是梁体从单悬臂向连续梁的转换,是梁体从静定结构向超静定结构的转换。合拢施工顺序为先中跨合拢,再边跨合拢。劲性骨架设计及施工为了将两侧已施工完的应用原稿。边跨合拢难度大由于本工程连续箱梁设计要求的合拢顺序为先中跨合拢后边跨合拢,在中跨合龙并完成预应力张拉后,边跨悬臂端变形达到,而此时边跨现浇段箱梁已经提前完成,边跨合拢难度较大。临时固结设计临时固结设计思路及构造本工程梁体结构自重,箱梁临时固结设计中,般是不允许永久支座受力,如果临时固结的刚度较大,会对箱梁施工难度加大,箱梁合拢后体系转换,整个桥梁结构受力发生变化,对桥梁线形会产生不利影响。挂篮结构设计要求高本项目最大节段质量高达,节段长度从不等,节段高度变化大。设计要求非常高。浅谈挂篮悬臂施工在预应力混凝土连续箱梁中的应用原稿。挂篮设计特点角形桁架斜杆和前后吊杆均采用精轧螺纹钢,有效降低了挂篮自重通过斜拉杆预张拉,克服了主纵梁安装初应力,并减小了挂篮的挠度。箱梁侧向钢模板悬挂在轨道梁上,挂篮行走时分步前性要求过高本项目由于箱梁跨度和梁体