层梁高加高至,可使层间位移角减小到,已接近规范的要求,其效果类似加强层的作用。但采用该方式提高侧向刚度时存在以下不利影响导致结构楼层质量侧向刚度突变,不利于抗震整体结构徐变产生的竖向构件变形差会显著增加避难层大梁内力,从而导致梁面开裂甚至破坏。因此当需要采用此种风向角时,风洞试验得出的整体体型系数与高规建议值比较接近,当迎风面为凸面风向角时,整体体型系数比高规建议值小,这是因为弧形建筑的气流分离现象与矩形截面的气流分离现象之间的差异所造成的。根据表的结果,按高规计算的风荷载大于风洞试验报告提供的等效风荷载。因此,本工程风荷载可按高规计算的风荷载体型系数及其他参数按高规取用进行计算。对高层建筑结构布置分析及优化原稿。结构布臵深入分析对模型进行深入分析,比较了避难层框架梁高框架柱截面变化般楼层框架梁高对整数约为,取整数。本工程设计初期进行了建筑刚性模型的同步测压风洞试验。风洞试验测得的体型系数见表,与按高规推算的体型系数计算的风荷载比较见表类场地,重现期年的基本风压为。框架柱布臵为尽量减少对建筑使用的影响,采用方形型钢混凝土框架柱。柱按高规特级抗震要求设臵型钢钢骨约相当于柱截面面积的,在高楼层处对满足受力要求的柱逐步取消柱内钢骨。对高层建筑结构布置分析及优化原稿。风荷载取值高层建筑混凝土结构技术规程简称高规中仅给出了弧形角为的平面体型系数,筋等,因此,在长方向端部布臵双向剪力墙的结构布臵方案现实可行。通过分析,模型为经济性侧向刚度抗扭刚度均较合理且可行的结构布臵方案,可作为最终结构布臵优选方案表典型风向角下的体型系数风向角迎风面背风面整体弧形凹面弧形凸面表风荷载计算比较方向向基底平面短向向基底平面长向剪力弯矩剪力弯矩按高规计算的风荷载风洞试验提供的等效风荷载从表可看出,当迎风面为凹面风向角时,风洞试验得出的整体体型系数与高规建议值对高层建筑结构布置分析及优化原稿混凝土,经济性较差刚度略微增加,但仍不满足规范要求,需进步采取措施增加刚度。其优点是对建筑使用的影响略小。力墙筒体可以显著提高整体结构的抗扭刚度,但长方向端部剪力墙核心筒的存在对平面抵抗温度裂缝很不利。比模型多消耗约混凝土,经济性较差刚度略微增加,但仍不满足规范要求,需进步采取措施增加刚度。其优点是对建筑使用的影响略小。表各模型计算结果对比模型层间位移角楼层最大位移与平均位移比值混凝土用量抵抗温度裂缝模型般模型较差模型稍好模型稍好模型与模型相平均位移比值混凝土用量抵抗温度裂缝模型般模型较差模型稍好模型稍好模型与模型相比,节约混凝土折合造价约万元,刚度增大明显位移角减小至材料消耗较小而侧向刚度更大结构抗扭刚度也较大,基本能够满足规范要求。缺点新增的跨剪力墙在商场部分对建筑使用有定影响平面长向端部各有道刚度较大的剪力墙,其对抵抗平面温度收缩较不利。模型与模型相比,可看出移动中部跨剪力墙会使刚度稍有下降材料消耗也有增加,经济性比模型稍差,但整体性稍好。由计算比较可知对于狭长平面基础上主要做如下改动中部个别剪力墙移动形成形筒。图模型的布臵简图经过计算,各模型的计算控制参数及优缺点见表表中的楼层最大位移与平均位移比值为风荷载作用下的比值,由于楼层平面质量分布较均匀,因此可用于参考平面抗扭刚度,由表可知模型材料消耗比较少,但侧向刚度稍显不足。模型最大楼层位移与平均位移比值最小,说明在平面长方向端部布臵抗扭刚度较好的剪力墙筒体可以显著提高整体结构的抗扭刚度,但长方向端部剪力墙核心筒的存在对平面抵抗温度裂缝很不利。比模型多消耗约近剪力墙形成形筒模型图在模型基础上主要做如下改动轴轴各增设段剪力墙模型图在模型基础上主要做如下改动中部个别剪力墙移动形成形筒。图模型的布臵简图经过计算,各模型的计算控制参数及优缺点见表表中的楼层最大位移与平均位移比值为风荷载作用下的比值,由于楼层平面质量分布较均匀,因此可用于参考平面抗扭刚度,由表可知模型材料消耗比较少,但侧向刚度稍显不足。模型最大楼层位移与平均位移比值最小,说明在平面长方向端部布臵抗扭刚度较好的剪力墙筒体可以显著提高整使层间位移角增加到,与规范要求相差较多,需增设更多的剪力墙才能使侧向刚度达到规范要求。因此般楼层框架梁高不宜太小,取较为合适约为跨度的。因此,后期结构优化考虑的方向为以模型为基础,般楼面梁高控制在,低层柱边长控制在,并在避难层设臵刚度较大的框架梁并通过优化剪力墙布臵墙长墙厚等手段使结构刚度满足规范要求。若建筑允许对称增设剪力墙,则全楼刚度有富余,可以减小避难层梁高以减小其带来的负面影响。结构布臵优化根据前期计算分析,以模型为基础进行进步结构优化使层间位体结构的抗扭刚度,但长方向端部剪力墙核心筒的存在对平面抵抗温度裂缝很不利。比模型多消耗约混凝土,经济性较差刚度略微增加,但仍不满足规范要求,需进步采取措施增加刚度。其优点是对建筑使用的影响略小。力墙筒体可以显著提高整体结构的抗扭刚度,但长方向端部剪力墙核心筒的存在对平面抵抗温度裂缝很不利。比模型多消耗约混凝土,经济性较差刚度略微增加,但仍不满足规范要求,需进步采取措施增加刚度。其优点是对建筑使用的影响略小。表各模型计算结果对比模型层间位移角楼层最大位移结构布臵深入分析对模型进行深入分析,比较了避难层框架梁高框架柱截面变化般楼层框架梁高对整体模型侧向刚度的影响,模型参数及计算结果见表中的模型。通过深入计算分析可知避难层梁高的影响对比模型,模型的避难层梁高加高至,可使层间位移角减小到,已接近规范的要求,其效果类似加强层的作用。但采用该方式提高侧向刚度时存在以下不利影响导致结构楼层质量侧向刚度突变,不利于抗震整体结构徐变产生的竖向构件变形差会显著增加避难层大梁内力,从而导致梁面开裂甚至破坏。因此当需要采用此种,工程概述建筑物是当地标志性建筑,建筑塔楼标准层平面为弧形,建筑使用功能为商业餐饮酒店办公会所等。塔楼为地下层,底板埋深慎重采用在长方向角部设臵双向剪力墙也能够提供足够的平面抗扭刚度,且其对平面抵抗温度收缩影响相对较小考虑到本工程外围设臵有幕墙体系,主体构件均处于室内,且本工程使用标准较高,室内温度变化较小,后期使用阶段的温度应力可控而施工阶段可采取措施释放和抵抗混凝土收缩应力措施有设臵施工后浇带以释放混凝土施工期间产生的收缩应力,长度方向梁板增设抗温度筋,端部剪力墙柱按温度组合复核配筋等,因此,在长方向端部布臵双向剪力墙的结构布臵方案现实可行。通过分析,模型为经济性侧向刚,在长方向端部布臵剪力墙筒体可以显著提高整体结构的抗扭刚度,但其对平面抵抗温度收缩很不利,应慎重采用在长方向角部设臵双向剪力墙也能够提供足够的平面抗扭刚度,且其对平面抵抗温度收缩影响相对较小考虑到本工程外围设臵有幕墙体系,主体构件均处于室内,且本工程使用标准较高,室内温度变化较小,后期使用阶段的温度应力可控而施工阶段可采取措施释放和抵抗混凝土收缩应力措施有设臵施工后浇带以释放混凝土施工期间产生的收缩应力,长度方向梁板增设抗温度筋,端部剪力墙柱按温度组合复核配体结构的抗扭刚度,但长方向端部剪力墙核心筒的存在对平面抵抗温度裂缝很不利。比模型多消耗约混凝土,经济性较差刚度略微增加,但仍不满足规范要求,需进步采取措施增加刚度。其优点是对建筑使用的影响略小。力墙筒体可以显著提高整体结构的抗扭刚度,但长方向端部剪力墙核心筒的存在对平面抵抗温度裂缝很不利。比模型多消耗约混凝土,经济性较差刚度略微增加,但仍不满足规范要求,需进步采取措施增加刚度。其优点是对建筑使用的影响略小。表各模型计算结果对比模型层间位移角楼层最大位移混凝土,经济性较差刚度略微增加,但仍不满足规范要求,需进步采取措施增加刚度。其优点是对建筑使用的影响略小。力墙筒体可以显著提高整体结构的抗扭刚度,但长方向端部剪力墙核心筒的存在对平面抵抗温度裂缝很不利。比模型多消耗约混凝土,经济性较差刚度略微增加,但仍不满足规范要求,需进步采取措施增加刚度。其优点是对建筑使用的影响略小。表各模型计算结果对比模型层间位移角楼层最大位移与平均位移比值混凝土用量抵抗温度裂缝模型般模型较差模型稍好模型稍好模型与模型相扭性能及抗温度裂缝性能等方面进步深入分析。这个模型的共同点为柱最大截面为含钢率,最小截面为最大墙厚为,最小墙厚为避难层梁高中部的剪力墙仍有增设少量向墙肢连梁的空间尚未考虑观光梯附近剪力墙开大洞的影响。个模型概况如下模型图各跨剪力墙对称布臵与前期模型布臵相同,但荷载有调整模型图在模型基础上主要做如下改动两端的楼梯电梯周边改为小核心筒,中部个别剪力墙移动与邻近剪力墙形成形筒模型图在模型基础上主要做如下改动轴轴各增设段剪力墙模型图在模对高层建筑结构布置分析及优化原稿约为,地上层,主要屋面高度为,地面以上建筑面积万。本工程标准层平面尺寸约为弧向径向,长宽比约,高宽比。表剪力墙数量及柱梁尺寸对整体刚度的影响模型柱最大尺寸剪力墙数量般楼层梁高避难层梁高层间位移角跨跨跨跨跨通过初步计算可知型钢混凝土框架剪力墙结构体系通过设臵足够数量的剪力墙如模型,侧向刚度能够满足规范要求。由于模型对建筑使用影响大,从结构布臵需对建筑使用影响最小的角度出发,初步选择模型的结构布臵方案,并在此基础上进行深入计算分析及结构优化以满足规范要混凝土,经济性较差刚度略微增加,但仍不满足规范要求,需进步采取措施增加刚度。其优点是对建筑使用的影响略小。力墙筒体可以显著提高整体结构的抗扭刚度,但长方向端部剪力墙核心筒的存在对平面抵抗温度裂缝很不利。比模型多消耗约混凝土,经济性较差刚度略微增加,但仍不满足规范要求,需进步采取措施增加刚度。其优点是对建筑使用的影响略小。表各模型计算结果对比模型层间位移角楼层最大位移与平均位移比值混凝土用量抵抗温度裂缝模