时由于燃机具备启动快及中压汽包容积小,导致中压汽包水位波动大和解并汽汽过程中水位波动大等问题因此有必要研究合理的启动全过程自动水位控制策略,为机组的安全运行和的实施提供保障。压汽压蒸汽旁路控制,旁路控制压力自动平稳变化可保证高低压汽包水位的稳定但中压汽包水容积小,压力变化稍大即导致水位难以控制中压汽包压力由中压过热器出口压力控制,但在较多余热锅炉上,中压过热器出口并无压力调节,而是直接并入冷再后进到锅炉再热器,这样机组启动过程中,随着升温升压,高压主汽压力逐渐升高,高旁开启时导致冷再压力突增,使中过出口逆止门关闭,中压过热汽流量降低造成中压汽包液位波动,待中旁使用差压液位计为了适应各种工况,将控制策略做了如下修改启动上水程序时自动选择为号液位计,但可人工进行切换,如选择的为号水位计,则启动过程中切换条件改为燃机点火后延时且液位偏差,停机后不进行液位计的切换,保持为差压液位计。启动初期汽水膨胀快问题针对启动初期汽水膨胀快问题,余热锅炉厂家般均提供启动水位,该水位低于常规的正常运行水位,并根据燃机状态进行水位定值的切换其控制策略仅仅考虑到水的方法,还增加了除盐水损失方案是启动初期全靠人工控制,不能实现全过程自动控制,且无远方水位指示,可能导致锅炉缺水或满水事故,同时也难实现机组的键启动方案采取了新型的水位计,避免了其他两种方案存在的问题,但增加了设备投资目前套可应用于高温高压的磁致伸缩式水位计价值近十万,若余热锅炉每个汽包均采取该水位计代替差压水位变送器则需要套水位计,因此可在每个汽包上各装设套应用于启动初期上述方三压余热锅炉启动全过程水位自动控制策略研究原稿中压汽包水位控制数据,可以看出在汽水膨胀期间控制与实际水位偏差较大,在其它阶段实际水位与控制偏差较小,可以达到全全过程水位自动控制的效结论余热锅炉全过程水位自动控制的实施难点在于冷态下差压水位计测量不准启动速度快导致汽水膨胀快中压汽包容积小而压力容易波动并解汽过程中水位波动等大问题,采取上述方案可有效解决这个问题,并已经在燃机电厂内进行验证,实现了全过程水位自动控制,有效解决了联合循环键启压汽包在降压过程中,压力降低至时,差压水位变送器取中输出值和号水位计输出值偏差在内,自动切换到号水位计输出,水位保护同时自动退出高压汽包在降压过程中,压力降低至时,差压水位变送器取中输出值和号水位计输出值偏差在外,发号水位计偏差大报警,不进行水位计自动切换,但可由运行人员手动进行切换,或到偏差符合要求后自动切换,水位保护跟随差压水位计自动同步退出当压力降方案两台机组降至解汽负荷后,启动解汽程序,待解炉旁路控制模式转为退汽模式,其控制定值较母管压力低定值,高中旁逐渐开大,由于汽机压控保证母管压力为定值,汽机高中调门会逐渐关小冷再调门的设定值为运行炉冷再流量,冷再调门会逐渐关小,这个过程为避免运行炉冷再蒸汽进入待解炉待高中旁阀位至时认为解汽基本完成,高中压并汽门同步关闭,全关后解汽程序完成。启动过程中水位控制效果表为次燃机启动至并汽完成方案增加内臵式全量程水位计,如磁致伸缩式水位计在启动初期用磁致伸缩水位计代替差压水位计实现自动控制,待锅炉具备定压力后,判断差压水位计工作正常后无扰切换到差压水位变送器控制,并投入汽包水位保护燃气电厂高中低压汽包各配有套磁致伸缩式水位计号水位计,具体方案如下高压汽包升压过程中,压力在以下,以号水位计的输出值作为水位测量输出值,汽包水位控制根据该值进行,水位保护自动解除,水位保护投入来调整水位,作为水位控制的辅助手段。高压系统来自高压给水泵的水经高压给水调节阀高压省煤器进入高压锅筒高压锅筒内的饱和水由下降管引入高压蒸发器,蒸发器出口的汽水混合物回到高压锅筒形成自然循环高压锅筒内的饱和蒸汽进入高压级过热器,然后进入汽轮机高压缸。三压余热锅炉启动全过程水位自动控制策略研究原稿。启动全过程水位控制策略研究解决上述个问题,即可实现余热锅炉启动全过程汽包水位自动控制冷据差压水位计投入而自动同步投入高压汽包压力升至时,差压水位变送器取中输出值和号水位计输出值偏差在内,水位测量输出值自动切换至差压水位变送器,水位保护自动投入高压汽包压力升至时,差压水位变送器取中输出值和号水位计输出值偏差在以外,发号水位计测量偏差大报警,不进行水位计自动切换,但可由运行人员进行手动切换或等到水位测量偏差正常后进行自动切换并投入水位保护差压水位变送器因其工作原理问题,在锅炉冷态未起压时,测量值不准,无法用于正确的控制及保护,通常情况下采取手动控制汽包水位并将保护退出,这样无法实施冷态启动时全过程的汽包水位自动控制,严重影响的实施同时由于燃机具备启动快及中压汽包容积小,导致中压汽包水位波动大和解并汽汽过程中水位波动大等问题因此有必要研究合理的启动全过程自动水位控制策略,为机组的安全运行和的实施提供保障。压汽策略是否完善,尤其是全程水位的自动控制。三压余热锅炉启动全过程水位自动控制策略研究原稿。余热锅炉具有个不同压力等级的相对独立的汽水系统低压系统凝结水给水进入凝结水加热器,凝结水加热器出口的水经调节阀后进入除氧头。除氧后的水直接进入低压锅筒。低压锅筒内的饱和水由下降管引入低压蒸发器,蒸发器出口的汽水混合物回到低压锅筒形成自然循环低压锅筒的饱和蒸汽,部分用于除氧器除氧,另部分进入低压过热高压锅筒形成自然循环高压锅筒内的饱和蒸汽进入高压级过热器,然后进入汽轮机高压缸。压汽包水位控制原理汽包水位控制通常采用冲量控制系统,给水流量蒸汽流量以及汽包水位综合成为个水位设定信号,用来控制给水调节阀的开度。与常规锅炉不同的是适应燃气轮机机组的快速启动,在蒸发量小的部分负荷运行时,汽包水位控制采用单冲量控制。在启动时,将水位控制的设定值切换为低的设定值,达到蒸汽流量以上时,再切换到正以下,同时对应燃机已熄火时,自动切换到号水位计中压汽包水位计切换方式和高压汽包类同,切换时的压力定值为,水位偏差仍为,但切换时差压水位变松器输出值应在报警值范围内,即在范围内低压汽包水位计切换方式和高压汽包类同,切换时的压力定值为,水位偏差仍为种方案比较方案是目前在余热锅炉上已经有应用的控制策略,但该方案增加了人工工作量,若采取上满水再据差压水位计投入而自动同步投入高压汽包压力升至时,差压水位变送器取中输出值和号水位计输出值偏差在内,水位测量输出值自动切换至差压水位变送器,水位保护自动投入高压汽包压力升至时,差压水位变送器取中输出值和号水位计输出值偏差在以外,发号水位计测量偏差大报警,不进行水位计自动切换,但可由运行人员进行手动切换或等到水位测量偏差正常后进行自动切换并投入水位保护中压汽包水位控制数据,可以看出在汽水膨胀期间控制与实际水位偏差较大,在其它阶段实际水位与控制偏差较小,可以达到全全过程水位自动控制的效结论余热锅炉全过程水位自动控制的实施难点在于冷态下差压水位计测量不准启动速度快导致汽水膨胀快中压汽包容积小而压力容易波动并解汽过程中水位波动等大问题,采取上述方案可有效解决这个问题,并已经在燃机电厂内进行验证,实现了全过程水位自动控制,有效解决了联合循环键启并进汽待并汽条件满足后启动并汽程序,并汽程序将高中压并汽门开启,此时开并汽门并是不时间并汽,只是打开通道并汽门开启后,旁路自动转入程序关模式,高中旁路开始按定的速率关闭,汽机压控保证母管压力为定值,随着旁路关闭,高中压调门同步开大,待解炉冷再调门的控制定值为运行炉冷再流量,保证两台炉不串汽高压缸增加多少蒸汽,中压缸也增加多少蒸汽,此时才是实际的并汽,待高中旁全关闭后并汽完成。解三压余热锅炉启动全过程水位自动控制策略研究原稿,然后进入汽轮机低压缸。关键词压余热锅炉水位引言目前由于天然气量制约和电网调峰所需,国内大多数联合循环机组采用频繁启停运行方式,使得运行人员的操作强度巨大随着国内越来越多的拖联合循环电站陆续开工和建成,拖联合循环机组实现键启停的要求也就变得越来越迫切。而系统能否实现键启停主要在于底层策略是否完善,尤其是全程水位的自动控制。三压余热锅炉启动全过程水位自动控制策略研究原稿中压汽包水位控制数据,可以看出在汽水膨胀期间控制与实际水位偏差较大,在其它阶段实际水位与控制偏差较小,可以达到全全过程水位自动控制的效结论余热锅炉全过程水位自动控制的实施难点在于冷态下差压水位计测量不准启动速度快导致汽水膨胀快中压汽包容积小而压力容易波动并解汽过程中水位波动等大问题,采取上述方案可有效解决这个问题,并已经在燃机电厂内进行验证,实现了全过程水位自动控制,有效解决了联合循环键启汽过程中水位波动大等问题因此有必要研究合理的启动全过程自动水位控制策略,为机组的安全运行和的实施提供保障。关键词压余热锅炉水位引言目前由于天然气量制约和电网调峰所需,国内大多数联合循环机组采用频繁启停运行方式,使得运行人员的操作强度巨大随着国内越来越多的拖联合循环电站陆续开工和建成,拖联合循环机组实现键启停的要求也就变得越来越迫切。而系统能否实现键启停主要在于底以下设定为,以上设定为。并解炉过程中水位波动问题解并炉过程中水位波动的主要原因解并炉时或是先高压或是先中压,旁路控制策略及阀门特性差造成分流不合理,导致汽包水位波动大解并炉通过并汽门进行,由于并汽门般为非调门,靠并汽门解并汽线性差,往往造成流量压力突变,从而导致汽包水位波动大。解决方案解并汽的框架设计,解并汽通过旁路进行并汽和解汽这样的策略可以保证高中压同时平稳的解汽设定值。另外启动水位也不是常数,而是汽包压力的函数。在达到特高水位时,通过排污调节阀来调整水位,作为水位控制的辅助手段。差压水位变送器因其工作原理问题,在锅炉冷态未起压时,测量值不准,无法用于正确的控制及保护,通