等于直径比的四次方，其弯曲应分配也和弯矩样，即和，而，得到辊身假定工作辊放在两支点上，画出其弯矩图如下图工作辊弯矩图如上弯矩图，工作辊在其中间部位产生最大弯矩，如上面计算由于水平张力差导致的弯矩为，辊身中部的合成力矩为工作辊在最大重车后的直径，因此辊身中部的最大弯曲应力为所以，工作辊辊身符合要求。辊头由于工作辊传动，校核辊头扭转强度。，取，图工作辊辊头图，取，所以，辊头符合轧制要求。支承辊校核辊身由上图可知，在辊身中部产生最大弯曲力矩，其大小如上面所求支撑辊在最大重车后的直径为，则辊身中部的最大弯曲应力为所以，支撑辊符合要求。辊颈图支撑辊弯矩图所以，辊颈轧制符合要求。接触应力校核工作辊与支撑辊表面接触产生接触应力，它将影响轧辊的轧制寿命，应加以校核。计算接触应力使用赫兹公式式中接触表面单位长度上的负荷，相互接触两个轧辊的半径，与轧辊材料有关的系数，轧辊材料相同，，所以，轧机符合轧制带钢时的轧制要求电动机功率校核第二架为例轧制力矩其中力臂系数，取轧制压力接触弧长度。摩擦力矩其中工作辊辊径直径轧辊轴承中摩擦系数，此处取粘性系数，取传动比，取。空转力矩式中电机额定转矩，所以传动轧辊电机轴上所需力矩为设计,请输入辊辊颈直径,,支撑辊辊颈强度满足要求支撑辊辊颈强度不足，请重新设计请输入工作辊半径，支撑辊半径，弹性模量，轧制力，许用接触正应力，许用接触剪应力，辊身长度,轧辊接触强度满足要求,轧辊接触强度不足，请重新设计,所以电机功率符合要求，其他各架轧机轧制力均小于此架，电机功率动能符合要求。根据以上对轧机工作辊辊身弯曲强度辊头扭转强度，支承辊辊身弯曲强度辊颈弯曲强度以及电机功率的计算结果，均小于其许用应力及额定功率，在所需负荷条件下都能正常工作，所以设计过程个参数满足要求，设计成功,小结经过三周的时间，在老师的指导下，我完成了本次工艺课课程设计。通过本次课程设计，我能把课堂上所学到的理论知识与实际的设计工作相结合，加深了知识的印象，使自己得到了充分的锻炼。在设计过程中，我不断的翻阅和查找相关资料，此次工艺设计不仅仅是门学科的的简单应用，而是综合了多门学科的专业理论知识，包括轧制工程学轧钢机械设备金属塑性加工学塑性成型与轧制理论以及冷轧薄板生产。书本必不可少，相关论文也是设计的重要参考。同时也培养了我独立自主地运用书本以及网络去解决问题的能力。虽然这是次简单的冷轧轧制规程设计，却很好的锻炼了我们解决些实际工程问题的能力。如压下率如何分配，轧制力计算是否合理，电机的校核，设计出的压下规程在实际操作中是否可行以及实施的难度等等。总之，在遇到实际工程问题时，只有通过多翻阅资料收集信息，不断地锻炼学习，不断的锻炼自己分析问题解决问题的能力，才能使自己的专业能力得到进步巩固和加强。参考文献康永林轧钢工程学北京冶金工业出版社，王廷溥金属塑性加工学北京冶金工业出版社，刘宝珩轧钢机械设备北京冶金工业出版社，傅作宝冷轧薄钢板生产北京冶金工业出版社附录根据冷轧机座工作辊及支承辊受力特点，利用语言编制了校核程序，其程序代码和校核结果如下校核工作辊请输入，校核支撑辊辊请输入，校核接触应力请输入,请输入工作辊直径，转速，许用应力,工作辊辊头强度满足要求,工作辊辊头强度不足，请重新设计,请输入工作辊直径，支撑辊直径，轧制力，许用应力，支撑辊压下螺丝中心距，辊身长度,支撑辊辊身强度满足要求,支撑辊辊身强度不足，请重新张力制度机组的张力根据经验，第道次后张力第五道次前张力在之间，第二道次至第五道次的前张力大于后张力即可。所以各机架张应力分配如下表各机架张力分配机架号前张力后张力速度制度连轧时，保证正常轧制的条件是轧件在轧制线上每架的秒流量相等，即式中轧件的宽度轧件的厚度轧件的水平速度轧制过程中忽略宽展，则根据经验值选取最后架轧机出口速度为，则表轧件水平速度表机架号速度利用前滑值计算轧辊的转速第道次咬入角中性角前滑值则第二道次咬入角中性角前滑值则第三道次咬入角中性角前滑值则第四道次咬入角中性角前滑值则第五道次咬入角中性角前滑值则表各机架速度表机架号轧制力计算各机架摩擦系数的选取第道次考虑咬人，不喷油，故取，以后喷乳斯通图得应力状态系数第五道次入口压下率为，出口总压下率为。求平均总压下率由普通冷轧钢加工硬化曲线所以求平均单位张力查斯通图得应力状态系数表各道次计算结果道次εε道次图压下率总轧制力分布曲线轧制力压下率图单位轧制力和总轧制力单位轧制力总轧制力设备强度及能力校核咬入能力校核轧机要能够顺利进行轧制必须保证咬入符合轧制规律，所以对咬入条件进行校核式中工作辊直径轧件的压下量咬入角摩擦角原料在第架轧机咬入比较困难，所以对第架进行咬入能力的校核。校核如下而，得到由于，因此，第架轧机可以实现带钢顺利咬入其余各道次压下量均小于第道，所以都能顺利咬入。轧辊强度校核表轧辊许用应力值许用应力许用接触应力许用剪切应力许用接触剪应力表轧辊各部分尺寸辊身长度辊身直径压下螺丝中心距辊径长度辊颈直径工作辊支承辊表校核相关参数机架号轧制压力轧辊转速电机功率前张力后张力前后张力差根据五机架冷连轧机轧制力考虑，现在对第二架轧机的轧辊进行校核工作辊校核图四辊轧机轧辊受力图四辊轧机支撑辊与工作辊承受弯矩之比化液取，考虑最后道次压下量较小，轧速快，取摩擦系数。本设计采用公式计算平均单位压力式中。考虑轧辊弹性压扁的变性区长度平面变形抗力，前后张应力平均值，前张力，后张力第道次由热轧原料开始轧制，压下量，冷轧入口总压下率为，出口总压下率为。求平均总压下率由普通冷轧钢加工硬化曲线得所以求平均单位张力式中泊松比，取弹性模量，取查斯通图得应力状态系数第二道次入口压下率为，出口总压下率为。求平均总压下率由普通冷轧钢加工硬化曲线所以求平均单位张力查斯通图得应力状态系数第三道次入口压下率为，出口总压下率为。求平均总压下率由普通冷轧钢加工硬化曲线所以求平均单位张力查斯通图得应力状态系数第四道次入口压下率为，出口总压下率为。求平均总压下率由普通冷轧钢加工硬化曲线所以求平均单位张力