化较明显，有很强的周期性，风力发电机组满载出力概率较低。同样从经济角度上看，相同变压器台数情况下，变压器容量越小越集控中心母线的相短路电流为来计算。取基准容量为，取短路点平均工作电压。海上升压站至陆上集控中心海缆线路长度约为，海缆阻抗按考虑。主变分别按照低压侧双分裂绕组变压器和双绕组变压器进行设计。短路计算时将风机的次暂态短路电流暂按风机额定电流的倍计。风机配套干式变压器额定容安装容量台数绕组相数调压与冷却方式等方面针对如何合理选择主变压器进行分析，并针对绕组数量的不确定性进行了低压侧双分裂绕组以及双绕组变压器的短路电流校验。要求对瓦斯继电器有载调压电动机构及其传动系统压力释放阀油位计外壳中性点设备支架底座及其它重要电气设备加强防腐措施。变压器油箱储油柜等主体钢结构件及外壳导油管等部本工程取陆上集控中心母线的相短路电流为来计算。取基准容量为，取短路点平均工作电压。主变压器出现各种故障后，既可能造成风电场发电效益损失，也会引发短路造成财产和人员损失，因此变压器的安全运行是非常重要的。目前海上风电场主流开发规模已由早期的发展到现在的容量。截止到年，全球海上升压站主变压器的选择研究论文原稿而增大。海上风电场出力日变化和月变化较明显，有很强的周期性，风力发电机组满载出力概率较低。同样从经济角度上看，相同变压器台数情况下，变压器容量越小越经济。结合文献的要求，单台主变压器可送出风电场容量以上的容量，因此海上风电场可选用台容量为的主变压器。目前海上升压站基本上采用整体吊装法。但整体重量越大，电的进步发展和设备可靠性的进步提高，陆上的其他传统限流措施在海上升压站也将会得到应用，届时主变压器如何合理选择还需要继续研究探讨。海上升压站主变压器的选择研究论文原稿。要求对瓦斯继电器有载调压电动机构及其传动系统压力释放阀油位计外壳中性点设备支架底座及其它重要电气设备加强防腐措施。变压器油箱储油柜等主体钢结构件可靠性的进步提高，陆上的其他传统限流措施在海上升压站也将会得到应用，届时主变压器如何合理选择还需要继续研究探讨。海上升压站主变压器的选择研究论文原稿。变压器的损耗分为空载损耗和负载损耗。空载损耗即为铁损，此为变压器的固定损耗，随变压器的额定容量增大而增大。负载损耗即为铜损，此为变压器的变化损耗，随变压器的负载增目前市场上风机厂家的风机配套环网柜额定短时耐受电流水平要求。故海上风电场推荐采用台容量为的的低压侧双分裂绕组变压器。但当风电场容量减小，或者海缆长度变长时，仍需进行短路电流计算校验，当能满足风机配套环网柜额定短时耐受电流水平要求时，仍宜优先选用双绕组变压器。结论本文以具体的海上干式变压器额定容量为，阻抗电压按考虑。分裂绕组变压器参数按照全穿越，半穿越，考虑，双绕组变压器阻抗电压按考虑。安装台容量为的的双绕组变压器，侧为线路变压器组接线，侧为单母线分段接线。正常运行工况下，即分段断路器分列，两台主变低压侧绕组所在母线各带台风机运行时的短路电流计算电风电场为例，提供结合实际的海上升压站主变选择方案，推荐海上风电场海上升压站安装台容量为，的相铜绕组自然油循环自冷却型油浸式低损耗低压侧双分裂有载调压升压式电力变压器。海上升压站主变选择不能简单地从经济性的角度考虑，还应充分考虑海上升压站环境及安装因素及升压站相关联的风机设备制造能力水平。随着海上风变压器的损耗分为空载损耗和负载损耗。空载损耗即为铁损，此为变压器的固定损耗，随变压器的额定容量增大而增大。负载损耗即为铜损，此为变压器的变化损耗，随变压器的负载增大而增大。海上风电场出力日变化和月变化较明显，有很强的周期性，风力发电机组满载出力概率较低。同样从经济角度上看，相同变压器台数情况下，变压器容量越小越大，可供使用的吊装船只数量越少，越不利于施工招标。同时海上升压站的平台尺寸重量建造成本也和电气主设备大小息息相关。因此电气设备在满足安全运行和维护检修基本要求基础上，还应考虑紧凑化和模块化布置设计。海上升压站离岸基较远，设备故障后恢复时间较长，因此应选用可靠性高的电气设备以减少停电损失。容量及台数主变压器的容量数选择既要满足风电场的正常发电需要，又要降低变压器损耗减少不必要的电量浪费。从经济角度看，在同样的负载条件下，单台大容量变压器比用数台小容量变压器要经济。但海上风电有其特殊性，海上升压站离岸基较远，设备故障后恢复时间较长。当仅选用台主变时，主变故障或者检修将造成长时间的停电损失。因此推荐海上升压站主变台数为台。及外壳导油管等部件连接处应达到防腐等级。变压器应具有免维护性，冷却设计合理可靠，变压器预期寿命至少应超过年，正常运行时达到年免维护。短路电流校验计算参数按照当前的海上风电场距离岸基至少的开发政策，假定本海上风场海上升压站距陆上集控中心为。假定海上升压站侧为线路变压器组接线，侧为单母线分段接线风电场为例，提供结合实际的海上升压站主变选择方案，推荐海上风电场海上升压站安装台容量为，的相铜绕组自然油循环自冷却型油浸式低损耗低压侧双分裂有载调压升压式电力变压器。海上升压站主变选择不能简单地从经济性的角度考虑，还应充分考虑海上升压站环境及安装因素及升压站相关联的风机设备制造能力水平。随着海上风而增大。海上风电场出力日变化和月变化较明显，有很强的周期性，风力发电机组满载出力概率较低。同样从经济角度上看，相同变压器台数情况下，变压器容量越小越经济。结合文献的要求，单台主变压器可送出风电场容量以上的容量，因此海上风电场可选用台容量为的主变压器。目前海上升压站基本上采用整体吊装法。但整体重量越大，合实际的海上升压站主变选择方案，推荐海上风电场海上升压站安装台容量为，的相铜绕组自然油循环自冷却型油浸式低损耗低压侧双分裂有载调压升压式电力变压器。海上升压站主变选择不能简单地从经济性的角度考虑，还应充分考虑海上升压站环境及安装因素及升压站相关联的风机设备制造能力水平。随着海上风电的进步发展和设备海上升压站主变压器的选择研究论文原稿和台数选择既要满足风电场的正常发电需要，又要降低变压器损耗减少不必要的电量浪费。从经济角度看，在同样的负载条件下，单台大容量变压器比用数台小容量变压器要经济。但海上风电有其特殊性，海上升压站离岸基较远，设备故障后恢复时间较长。当仅选用台主变时，主变故障或者检修将造成长时间的停电损失。因此推荐海上升压站主变台数为而增大。海上风电场出力日变化和月变化较明显，有很强的周期性，风力发电机组满载出力概率较低。同样从经济角度上看，相同变压器台数情况下，变压器容量越小越经济。结合文献的要求，单台主变压器可送出风电场容量以上的容量，因此海上风电场可选用台容量为的主变压器。目前海上升压站基本上采用整体吊装法。但整体重量越大，有载调压方式，并通过调整主变压器分接头来调整风电场内电压，确保本场内风电机组正常运行。主变压器采用的冷却方式般有种自然风冷却强迫油循环风冷强迫油循环水冷却强迫或导向油循环冷却。自然风冷却方式的优点为受外部条件制约少，运行可靠。海上升压站主变压器的选择研究论文原稿。目前海上升压站基本上采用整体吊装法。但整体重量越况下，即台主变退出运行时，分段断路器并列，另台主变低压侧绕组所在母线带台风机运行时的短路电流计算电气等值。由短路电流计算结果可知，当主变为双绕组变压器时，正常运行工况和运行工况下母线短路电流分别为和，最近台风机距离海上升压站较近，经计算风机配套升压变侧短路电流大于，不满足目前市场上风机厂相数选择变压器可以选择采用相变压器，也可选择个单相变压器组成的单相变压器组。变压器若不受运输条件的限制，应选用相变压器。海上升压站般在码头建造之后即出海安装，不存在运输问题。同时如若选择采用单相变压器，则其总体所需空间偏大，会增加海上升压站建设成本。故海上风电场推荐采用相变压器。调压与冷却方式主变压器采风电场为例，提供结合实际的海上升压站主变选择方案，推荐海上风电场海上升压站安装台容量为，的相铜绕组自然油循环自冷却型油浸式低损耗低压侧双分裂有载调压升压式电力变压器。海上升压站主变选择不能简单地从经济性的角度考虑，还应充分考虑海上升压站环境及安装因素及升压站相关联的风机设备制造能力水平。随着海上风可供使用的吊装船只数量越少，越不利于施工招标。同时海上升压站的平台尺寸重量建造成本也和电气主设备大小息息相关。因此电气设备在满足安全运行和维护检修基本要求基础上，还应考虑紧凑化和模块化布置设计。海上升压站离岸基较远，设备故障后恢复时间较长，因此应选用可靠性高的电气设备以减少停电损失。容量及台数主变压器的容量和台可靠性的进步提高，陆上的其他传统限流措施在海上升压站也将会得到应用，届时主变压器如何合理选择还需要继续研究探讨。海上升压站主变压器的选择研究论文原稿。变压器的损耗分为空载损耗和负载损耗。空载损耗即为铁损，此为变压器的固定损耗，随变压器的额定容量增大而增大。负载损耗即为铜损，此为变压器的变化损耗，随变压器的负载增越经济。结合文献的要求，单台主变压器可送出风电场容量以上的容量，因此海上风电场可选用台容量为的主变压器。海上升压站至陆上集控中心海缆线路长度约为，海缆阻抗按考虑。主变分别按照低压侧双分裂绕组变压器和双绕组变压器进行设计。短路计算时将风机的次暂态短路电流暂按风机额定电流的倍计。风机配套的风机配套环网柜额定短时耐受电流水平要求。故海上风电场推荐采用台容量为的的低压侧双分裂绕组变压器。但当风电场容量减小，或者海缆长度变长时，仍需进行短路电流计算校验，当能满足风机配套环网柜额定短时耐受电流水平要求时，仍宜优先选用双绕组变压器。结论本文以具体的海上风电场为例，提供结海上升压站主变压器的选择研究论文原稿而增大。海上风电场出力日变