，得知截面边缘的混凝土法向应力均能符合上述规定。因此就法向应力而言，表明在主梁混凝土达到强度时可以开始张拉钢束。吊装应力验算本设计采用两点吊装，吊点设在两支点内移处。即两吊点间的距离为。对于中粱，期恒载集度为。根据桥规条规定，构件在吊装运输时，构件重力应乘以动力系数或，因此可分别按超重和失重两种情况进行吊装应力验算，结果列于表。超重失重跨中截面四分点截面支点截面通过各控制截面计算，知最大压应力为，发生在失重状态跨中截面下缘最大拉应力为，发生在失重状态跨中截面上缘，可见混凝土法向血力均满足施工阶段要求。表预加应力阶段的法向应力计算表应力部位跨中四分点支点上缘下缘上缘下缘上缘下缘表吊装阶段的法向应力计算表应力部位跨中四分点支点上缘下缘上缘下缘上缘下缘超重失重超重失重超重失重第七章主梁端部的局部承压验算后张法预应山混凝土粱的端部，由于锚头集中力的作用，锚下混凝土将承受很大的局部压力，可能使梁端产生纵向裂缝，需进行局部承压验算。局部承压区的截面尺寸验算根据公预规条，配置间接钢筋的混凝土构件，其南部受压区的截面尺寸应满足下列要求式中局部受压面积上的局部压力设计值，应取倍张拉时的最大压力本设计中，每束预应力筋的截面积为，张拉控制应力，则预应力张拉时混凝土轴心抗压强度设计值，本设计张拉时混凝土强度等级为，则混凝土局部承压修正系数，混凝土强度等级为及以下时，取，本设计预应力筋张拉时混凝土强度等级为，故取混凝土局部承压强度提高系数局部受压时的计算底面积，按公预规确定，混凝土局部受压面积，当局部受压面有孔洞时，为扣除孔洞后的面积，为不扣除孔洞的面积对于具有喇叭管并与垫板连成整体的锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积。本设计采用夹片式锚具，该锚具的垫板与其后的喇叭管连成整体。锚垫板尺寸取，喇叭管尾端接内径的波纹管。根据锚具的布置情况，取最不利的号或号钢束进行局部承压验算。则公式右边公式左边右边所以本设计主梁局部受压区的截面尺寸满足规范要求。局部抗压承载力验算根据公预规条，对锚下设置间接钢筋的局部承压构件，按照下式进行局部抗压承载力验算式中配置间接钢筋时局部抗压承载力提高系数，当时，应取间接钢筋影响系数，按公预规条取用，当混凝土强度等级在及以下时，去间接钢筋内表面范围内的混凝土核心面积，其重心应与的重心相重合，计算时按同心对称原则取值间接钢筋体积配筋率，对于螺旋筋单根螺旋形间接钢筋的截面面积螺旋形间接钢筋表面范围内混凝土核心面积的直径螺旋形间接钢筋的层距。本设计采用间接钢筋为设为螺旋形钢筋，，直径，间距，螺旋筋钢筋中心直径。则公式右边公式左边因此，本设计主梁端部的局部承压满足规范要求。第八章主梁变形验算为了掌握主梁在各受力阶段的变形通常指竖向挠度情况，需要计算各阶段的挠度值，并且对体现结构刚度的活载挠度进行验算。本设计以四分点截面为平均值将全梁近似处理为等截面杆，然后按照材料力学的方法计算号梁的跨中挠度。计算由预加力引起的跨中反拱度根据公预规条，计算预加力引起的反拱度值时，刚度采用，计算公式扣除全部预应力损失后的预加力作用下的跨中挠度使用阶段各根钢束的预加弯矩单位力作用在跨中时产生的弯矩全截面的换算惯性矩。图示出了反拱度的的计算图式。设图的面积及其形心至跨中的距离分别为和，并将它划分为六个规则图形，分块面积及形心位置为和，计算公式均列入表中。图反拱度计算图表分块面积及形心位置的计算分块面积形心位置形心处的值矩形矩形三角形矩形三角形弓形半个图上述积分按图乘法计算，即单束反拱度具体计算见表所示。跨中反拱度根据公预规条，考虑长期效应的影响，预应力引起的反拱值应乘以长期增长系数，即计算由荷载引起的跨中挠度根据公预规条，全预应力混凝土构件的刚度采用，则恒载效应产生的夸张挠度可近似按照下列公式计算短期荷载效应组合产生的夸张挠度可近似按照下列公式计算表各束引起的反拱度计算表计算数据，，分块束号项目矩形矩形三角形矩形三角形弓形图根据公预规条，受弯构件在试用阶段的挠度应考虑荷载长期效应的影响，即按荷载短期效应组合计算的挠度值，乘以挠度长期增长系数，对于混凝土，，则荷载短期效应组合引起的长期挠度值为恒载引起的长期挠度值为结构刚度验算按照公预规条规定，预应力混凝土受弯构件计算的长期挠度值，在消除自重产生的长期挠度后两的最大挠度不应超过计算结构的，即可见，结构刚度满足规范要求。预拱度的设置按照公预规条规定，当预加力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度时，可不设预拱度。本设计中，预加力产生的长期反拱值为，大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度值，满足规范要求，可不设预拱度。第九章横隔梁计算确定作用在跨中横隔梁上的可变作用由于梁桥跨中的横隔梁受力最大，可只计算跨行总横隔梁的内力，其余横隔梁可依据跨中横隔梁偏安全地选用相同的截面尺寸，并进行配筋。根据公预规条规定，桥梁结构的局部加载计算应采用车辆荷载。图示出了跨中横隔梁纵向的最不利荷载布置。图跨中横隔梁的受载图示尺寸单位纵向列车轮对于中横隔梁的计算荷载为跨中横隔梁的作用效应影响线通常横隔梁弯矩在靠近桥中线的截面较大，而建立则在靠近两侧的边缘处的截面最大。因此，如图所示的跨中横隔梁，本设计取两个截面计算横隔梁的弯矩，取号梁右和号梁右截面计算剪力。本设计采用修正的刚性横梁法计算横隔梁作用效应，先需要作出相应的作用效应影响线。绘制弯矩影响线计算公式如图所示，在桥梁跨中当单位荷载作用在号梁轴上时，号梁所受的作用为竖向力。因此，由平衡条件就可写出截面的弯矩计算公式当作用在截面的左侧时即式中号梁轴到截面的距离单位荷载作用位置到截面的距离。当作用在截面的右侧时，按照同样的方法可以得到计算弯矩影响线值表值梁号对于截面的弯矩影响线可计算如下作用在号梁轴上时当作用在号梁上时当作用在号梁上时根据上述三点的坐标和截面位置，就可以绘出影响线如图所示。按照同样的方法，影响线计算如下,,根据上述三点的坐标和截面位置，就可以绘出影响线如图所示。绘制剪力影响线号梁右截面的剪力右影响线计算作用在计算截面以右时作用在计算截面以左时绘制成右影响线如图所示。号梁主梁右截面的剪力右影响线计算作用在计算截面以右时作用在计算截面以左时绘制成的右影响线如图所示图中横隔梁作用效应影响线图截面作用效应计算计算公式式中横隔梁冲击系数，根据桥规条，取车道折减系数，因为是两车道，故不折减车辆对于跨中横隔梁的计算荷载与计算荷载相对应横隔梁作用效应影响线的竖坐标值。可变作用车辆荷载在相应的影响线上的最不利位置加载如图，截面作用效应的计算均列入下表。表横隔梁截面作用效应计算表汽车两车道两车道右两车道右右两车道右荷载组合组合Ⅰ横隔梁截面配筋与验算正弯矩配筋确定横梁翼板有效宽度如图计算跨径的相邻两横隔梁的平均间距为式中受压区翼缘板悬出板的厚度，横隔翼板有效宽度取上述三者的最小值，即，先假设，则得横隔梁的有效高度为根据，假设中性轴位于上翼缘板内，则有上式右边左边整理可得解得满足要求的最小的采用钢筋，钢筋截面积可由下式计算选用根直径为的钢筋，则，此时，。而，满足要求验算截面抗弯承载力所以满足要求负弯矩配筋取，则，则有上式右边上式左边整理得解得满足条件的最小值为。采用钢筋，则负弯矩区钢筋截面积为选用根直径为的钢筋，则此时。验算截面抗弯承载力满足要求。横隔梁正截面配筋率计算最小配筋率满足要求。横隔梁剪力效应计算及配筋设计横隔梁弯矩在靠近桥中线的截面积较大，而剪力则在靠近两侧边缘处的截面较大，因此本设计只取号主梁右侧和号主梁右侧截面计算剪力。绘制剪力影响线号主梁右侧截面的剪力右影响线计算当作用在计算截面以右时当作用在计算截面以左时绘制的右影响线见图。号主梁右截面的剪力右影响线计算当作用在计算截面以右时当作用在号梁时当作用在号梁时当作用在计算截面以右时当作用在号时绘制的右影响线见图。号梁右截面汽号梁右截面汽荷载以轴重计算汽抗剪承载力验算要求